Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 242 243 244 245 246 247 248... 294 295 296
 

техника и режимы сварки, определяющие форму шва и характер кристаллизации его металла. Увеличение коэффициента формы шва (см. гл. X), малые, непроваренные зазоры между кромками повышают вероятность появления горячих трещин. Сварка электродными проволоками малого диаметра (до 2 мм) и умеренные режимы сварки повышают стойкость швов к горячим трещинам. Состав и структура стали определяют склонность основного металла к образованию в околошовной зоне горячих трещин, возникающих в процессе длительной эксплуатации при температурах 550—770 °С (локальных разрушений). Зависит она также от металлургического способа ее получения. При работе изделия в интервале температур от 350 до 500X в феррнтных и аустеннтно-ферритных швах, содержащих 15—20 % сложнолегнрованного феррита, может появиться 475-градусная, или тепловая, хрупкость. Она не сопровождается заметными структурными изменениями. Предотвращение охрупчивання швов подобного типа достигается ограничением в металле феррита. Выдержка аусте-нитных и аустсиитно-ферритных сталей при температурах 550—875 °С приводит к охрупчнванню в результате выпадения а-фазы, представляющей собой интерметаллнд. Предупреждение этого вида охрупчивання достигается закалкой при 1050—1100 °С, а при двухфазных аустеннтно-ферритных швах ограничением первичного феррита (менее 20 %). В аустеннтных швах следует также снижать содержание молибдена, ванадия, хрома, кремния и вольфрама и повышать концентрацию углерода и азота. Необходимо отметить, что из-за высокого коэффициента теплового расширения значительно возрастает суммарная пластическая деформация металла шва и околошовной зоны при сварке высоколегированных сталей. В результате самонаклепа на жестких соединениях (при многослойных швах) количество феррита в металле может повышаться. При длительной эксплуатации сварное соединение стареет в результате выделения по границам зерен карбидов и интер-металлндов. Для уменьшения старения следует снижать содержание в металле углерода. Этому же служит термическая обработка с нагревом выше температур распада карбидов и иптермсталлндов (выше 900—950 °С). Большинство высоколегированных сталей и сплавов широко используется и как коррозионно-стойкие материалы. Однако под действием агрессивной среды в сварных соединениях могут наблюдаться различные виды коррозионного разрушения. Под действием критических температур (500—800 °С) по границам зерен из твердого раствора могут выпадать карбиды, обогащенные хромом. Обеднение в результате этого пограничных слоев зерен хромом ведет к потере ими стойкости к действию агрессивной среды и появлению межкрис таллитной коррозии (см. гл. II). В металле, пораженном этим видом коррозии, наблюдается потеря механической связи между отдельными зернами или кристаллитами. Межкрнсталлитная коррозия может происходить в металле шва, захватывая его весь или частично, в металле околошовной зоны различной протяженности или в узкой зоне на границе оплавления (ножевая коррозия). Появление ножевой коррозии может быть связано с условиями эксплуатации изделия в интервале названных выше температур. При сварке околошовная зона какое-то время находится под действием критических температур. Увеличение этого времени при сварке многослойных или перекрещивающихся швов, при смене электрода и т. д. повышает вероятность появления межкристаллитной коррозии сварных соединений. Предупреждение склонности металла к межкристаллитной коррозии достигается: снижением в нем содержания углерода и легированием сильными карбндообразующими элементами — титаном и ниобием, имеющими большее сродство с углеродом, чем хром. Обычно должно выдерживаться соотношение Ti (С—0,02)5 и Nb10C; получением двухфазной аустенитно-ферритной структуры с содержанием феррита до 20—25 %; термической обработкой (закалка для сталей типа 18—10, температура 1050—1100 °С или стабилизирующий отжиг 2—3 ч при температурах 850—900 °С для сталей типа 18-10 и при 700—780 °С для хромистых сталей). При нагреве под закалку карбиды растворяются и при быстром охлаждении углерод фиксируется в твердом растворе (аустсните). Однако повторный нагрев может вызвать снова меж-кристаллнтную коррозию шва. При стабилизирующем отжиге происходит более полное выпадение карбидов и выравнивание концентрации хрома по объему зерна. Однако практическое использование термической обработки иногда бывает затруднено. Предотвращение ножевой коррозии обеспечивается приемами, снижающими перегрев металла в околошовной зоне (сварка короткой дугой, ускоренное охлаждение и др.). Для уменьшения общей коррозии, когда металл химически растворяется в агрессивной среде, следует применять технику и технологию сварки, при которых получаются идентичные химические составы шва и основного металла. Коррозионное растрескивание наблюдается в сварных соединениях на аустеннтных сталях под совместным действием агрессивной среды и растягивающих напряжений. Снижение уровня остаточных растягивающих напряжений и образование двухфазной аустенитно-ферритной или аустенитно-боридной структуры — один из способов борьбы с этим видом разрушений сварных соединений. Высокая коррозионная стойкость сталей при повышенных темпе
rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 242 243 244 245 246 247 248... 294 295 296

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Конденсаторные машины для контактной сварки
Сварка в защитных газах плавящимся электродом
Сварка строительных металлоконструкций порошковой проволокой
Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1
Сварка и резка в промышленном строительстве. В 2 т. Т. 2 / Б.Д. Малышев, Е.К. Алексеев, А.Н. Блинов и др.; Под ред. Б.Д. Малышев
Механизированная сварка порошковой проволокой
Сварка конструкций с дополнительной порошкообразной присадкой

rss
Карта