Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 241 242 243 244 245 246 247... 294 295 296
|
|
|
|
Высоколегированные сплавы делятся на две группы, сплавы на железоникелевой (суммарное содержание железа и никеля более 65 %) и никелевой (содержание никеля более 55 %) основах. Они имеют стабильно аустенитную структуру. Содержание хрома и углерода оказывает решающее влияние на структуру хромистых сталей. При содержании в стали хрома 12— 13 °/с и углерода белее 0,06—0,08 % она относится к мартеиситному классу. При содержании хрома 13—16 % сталь относится к мартсн-сигно-феррнтнему классу, а при содержании хрома более 16 % — к ферритному классу. При повышении концентрации углерода в стали ее структура изменяется в сторону сталей мартенситного класса. Введение в сталь других элементов изменяет ее структуру и может привести сталь к переходу из одного класса в другой. Стали с содержанием хрома 10,5—12 % при легировании молибденом, вольфрамом, ниобием и ванадием обладают повышенным сопротивлением ползучести при работе под напряжением при повышенных температурах и поэтому используются как жаропрочные при температурах до 600 X. В зависимости от термической обработки и температуры эксплуатации изменения в структуре стали могут сделать ее хрупкой. Хромистые ферритные стали при некоторых видах термического воздействия приобретают склонность к межкристаллит-ной коррозии. При сварке сталей мартенситного и мартенситно-ферритного класса в околошовной зоне, а при составе шва, близком к составу основного металла, п в шве могут создаваться закалочные мартенситные структуры, имеющие высокую твердость и малую пластичность. При определенных условиях это может привести к появлению в шве и околошовной зоне холодных трещин. Образование трещин исключается предварительным и сопутствующим подогревами до 200— 450 СС, снижением содержания в металле шва водорода и применением последующего высокого отпуска. Для получения высокой прочности сварного соединения да и во время сварки соединение подвергают предварительному и сопутствующему подогревам. При невозможности подогрева, а иногда и при его наличии после сварки осуществляется соответствующая термическая обработка. При отсутствии по каким-либо причинам подогрева и последующей термической обработки используют сварочные материалы, дающие металл шва с аустенитной структурой. Сварка феррита ЫХ сталей, помимо возможности образования холодных трещин, затрудняется укрупнением зерна в околошовией зоне и в металле сварного шва. Рост зерна увеличивается с повышением погонной энергии сварки и уменьшением тепловой сосредоточенности источника сварочного тепла. Подобная реакция этих сталей на нагрев осложняет применение сопутствующего или предварительного подо грева и последующего отпуска для предотвращения появления холодных трещин. Аустеннтные стали и сплавы (см. табл. У.21) классифицируют по системе легирования, структурному классу, свойствам и служебному назначению. По системе легирования они делятся на два основных типа: хромоникеленые и хромомарганцевые. Существуют также хромоннкельмолибденовые и хромоникельмарганцевые стали. В зависимости от основной струтуры, получаемой при охлаждении на воздухе, различают следующие классы сталей: аустенитно-мартенсит-ные, аустенитно-ферритные, аустенитные. Сплавы на железоникелевой (при содержании никеля более 30%) и никелевой основах по структуре являются стабильно аустенитными и не имеют структурных превращений при охлаждении на воздухе. В настоящее время используют также аустеыитно-борыдные и высокохромистые аустенитные стали и сплавы, основная структура которых содержит аустенит и боридную или хромоникелевую фазу соответственно. При сварке аустенитных сталей и сплавов в металле шва и околошовной зоне могут возникнуть горячие трещины. Их предотвращение достигают несколькими путями. Создание в шве двухфазной структуры, способствуя ее измельчению, повышает стойкость швов к горячим трещинам. В большинстве случаев для этого в структуре шва достаточно иметь 2—3 % первичного б-феррита, что обеспечивается легированием шва ферритообразующими элементами (титаном, молибденом, кремнием и др.). Двухфззность структуры в стабильно аустенитных сталях и сплавах создается за счет выделения в металле шва карбидов или боридов. Для получения аустенитно-карбидной структуры шов легируют углеродом и кэрбидообразующимн элементами—ниобием или титаном Однако углерод резко повышает склонность швов к меж-кристаллитной коррозии. Поэтому этот способ применим при сварке только жаропрочных и жаростойких сталей. Получение аустенитно-борндной структуры достигается легированием шва 0,2—0,7 % бора. При больших содержаниях бора в швах могут образовываться холодные трещины, для предупреждения которых требуется предварительный или сопутствующий подогрев до 250—300 °С. При сварке чисто аустенитных швов в них ограничивают содержание вредных примесей (сера, фосфор, висмут) и других элементов, способствующих появлению легкоплавких эвтектнк (кремний, титан, алюминий и ниобий). Положительное действие оказывает легирование их молибденом, вольфрамом, танталом и замена части никеля марганцем. Измельчение структуры швов на высоколегированных сталях и сплавах достигается использованием для сварки фторидних флюсов и электродов с фтористо-кальциевым покрытием. Большое влияние на возможность возникновения в швах горячих трещин оказывгют
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 241 242 243 244 245 246 247... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
