Сварка строительных металлоконструкций порошковой проволокой
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 27 28 29 30 31 32 33... 86 87 88
|
|
|
|
конструкции проволоки можно увеличить долю газошлакообразующих материалов в сердечнике без опасности нарушения равномерности плавления сердечника и оболочки. Эффективная защита металла от воздуха при плавлении проволоки двухслойной конструкции позволяет получить плотные №%_ Рис. 10. Зависимость содержания азота в металле наплавки от напряжения на дуге в проволоке конструкции: / — трубчатой; 2— двухслойной. швы с низким содержанием азота в более широком диапазоне напряжения дуги, чем при сварке проволокой трубчатой конструкции. Шлаки, образующиеся при сварке проволоками карбонатно-флюоритного типа, плохо защищают расплавленный электродный металл и металл сварочной ванны. Легируя проволоку нитридобразую-щими элементами, например титаном или алюминием, можно предупредить пористость, зызванную азотом. Такой способ нейтрализации вредного влияния азота использован в ряде марок проволоки трубчатой конструкции. Легированная нитридобра-зующими элементами проволока имеет достаточный диапазон рабочих напряжений дуги и хорошие сварочно-технологические свойства. В этих условиях марганец и кремний, обладающие меньшим сродством с кислородом, могут играть роль легирующих примесей и использоваться для регулирования прочностных показателей металла шва. При высо ких напряжениях дуги в металле швов, легированных титаном и алюминием, фиксируются значи 58 тельные количества азота в виде нитридов титана или алюминия, что приводит к резкому снижению пластических свойств металла (рис. 11). Недостаток нитридобразующих приводит к пористости. Поэтому .1 13 J г 4 -60 -0 -20 б Рис. II. Ударная вязкость металла швов, легированною (а) титаном (содержание титана, ироц.: 1 — 0,01; 1—0,12; 3 — 0,26; 4 0,42) и (б) алюминием (содержание алюминия, проц : / — 0,05; 2 — 0,18; 3 — 0.57: 4 — 0,90). f Si— О12 а.6 Рис. 12 Предельное напряжение дуги при легировании металла шва: а — титаном; б — алюминием. содержание данных элементов в металле шва необходимо строго контролировать. На рис. 12 показано влияние титана и алюминия на величину максимально допустимого напряжения дуги при условии получения плотных швов. 59
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 27 28 29 30 31 32 33... 86 87 88
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
