Сварка в защитных газах плавящимся электродом
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 34 35 36 37 38 39 40... 119 120 121
|
|
|
|
и при с1э — 2,5 мм г\к = 0,78. Добавка кислорода к аргону также несколько повышает т)и Увеличение погружения дуги в ванну путем дополнительного давления на ванну струей газа приводит к двукратному повышению доли теплоты дуги, используемой на проплавление изделия [4]. Согласно данным о поступлении теплоты на изделие при сварке в аргоне, приведенным на рис. 30, на проплавление изделия полезно используется всего 45—50% теплоты. Остальное теряется на теплоотвод в изделие и на перегрев ванны. При сварке на прямой полярности доля теплоты, используемой на проплавление детали, уменьшается. При замене аргона гелием, азотом или углекислым газом эффективность использования теплоты дуги на нагрев и расплавление изделия увеличивается. Это обусловлено меньшими размерами дуг в указанных газах и большим давлением. Нагрев изделия при сварке в инертных газах в общем случае характеризуется высокой концентрацией теплового потока и охлаждением изделия с одной стороны потоком защитного газа. Распределение теплоты в пластине в этих случаях можно определить на основе общей теории распространения теплоты, разработанной Н Н. Рыкалиным. Дугу в инертных газах с плавящимся электродом можно рассматривать как точечный или линейный источник нагрева, перемещающийся с конечной скоростью. Расчет температур можно выполнять по общим уравнениям распространения теплоты [71]. На рис. 31 приведено температурное поле при сварке в аргоне сплава АМг-5В, построенное А. Я. Недосекой. Разогрев пластины при сварке в аргоне плавящимся электродом намного меньше, чем неплавящимся. Это обусловлено в первую очередь большей концентрацией теплового потока при сварке плавящимся электродом. Состав металла шва при сварке в защитных газах задается составом электродного и основного металла и ходом металлургических реакций при сварке. Как отмечалось, инертные газы не взаимодействуют с металлами Однако при сварке в инертных газах вследствие высоких температур в зоне дуги протекают реакции взаимодействия между элементами, входящими в состав основного и электродного металлов, а также испарение элементов. Помимо этого, происходит взаимодействие с примесями защитных газов (02, N2. Н2, Н20 и др.), с газами, адсорбированными на поверхности металла и проволоки, и веществами, находящимися на проволоке и металле. Интенсивность взаимодействия зависит от химического состава свариваемого металла, состава и парциального давления компонентов газовой фазы у поверхности капли и ванны, температуры капли и ванны, а также характера переноса, определяющего величину удельной поверхности и длительность взаимодействия металла с газовой фазой. Температура расплавленного электродного и основного металла при сварке плавящимся электродом намного выше, чем при сварке неплавящимся, поэтому интенсивность реакций и потери эле ментов также больше. Интенсивность металлургических реакций особенно высока в каплях на электроде, температура которых значительно выше, чем температура ванны на изделии. В большинстве случаев температура по капле и ванне распределена неравномерно. 0 10 20 30 40 50 60 х,см 0 * 8 и.см й)б) Рис 31. Температурные поля при сварке в аргоне плавящимся электродом диаметром 2,0 мм сплава АМг5В толщиной б мм (/св = 320 А. ия = 26 В, РСв= 48 м/ч, обратная полярность): а — вдоль направления сварки; 6 — в поперечных сечениях 0, I, 2 и 3 Можно полагать, что на поверхности активных пятен температура близка к температуре кипения металла. Температура ванны по мере удаления от активного пятна понижается. При интенсивном перемешивании металла температура капли усредняется. Согласно данным о средней температуре капель, приведенным на рис. 32, температура капли зависит от величины и полярности тока, рода защитного газа, характера переноса электродного металла и диаметра проволоки. Меньший нагрев капель при сварке на прямой полярности можно объяснить большим количеством электродного металла, расплавляемого дугой одной и той же мощности, и частичной передачей теплоты дуги непосредственно электроду, минуя каплю. При импульсно-дуговой сварке температура капель ниже, чем при сварке стационарной дугой, и зависит от энергии импульсов и частоты их следования. Снизить температуру капель можно также путем дополнительного подогрева электрода [20].
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 34 35 36 37 38 39 40... 119 120 121
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
