Сварка в защитных газах плавящимся электродом
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 33 34 35 36 37 38 39... 119 120 121
|
|
|
|
при сварке стальными электродами на плавление электродов используется только 50—60% теплоты, поступающей на электрод, 20—30% теряется на перегрев капли и около 20% — на испарение [20] Аналогичные данные при сварке в аргоне получены А И. Акуловым. Нагрев и расплавление электрода, а также температура капли и испарение ее существенно зависят от характера подвода и передачи теплоты от дуги к электроду, т. е. от изменения мгновенной мощности и вида процесса сварки. Если теплота от дуги к электроду передается через каплю жидкого металла, то значительная часть ее тратится на перегрев капли. Если же, как на прямой полярности, дуга значительную часть времени перемещается по боковой нерасплавленной части электрода, то эффективность использования теплоты дуги на расплавление электрода возрастает. Установлено, что характер поступления теплоты на электрод и расплавление его зависят от программы изменения мгновенной мощности процесса, формы и размеров активного пятна и характера переноса электродного металла. Так, при сварке стационарной дугей при крупнокапельном переносе в инертных газах на обратной полярности активное пятно в большинстве случаев располагается на нижней части капли и передача теплоты от дуги к электроду происходит путем теплопередачи через жидкую каплю. При импульсно-дуговой сварке в аргоне с импульсами средних и больших энергий (III, IV и V диапазоны, см. рис. 36), а также в гелии с частыми короткими замыканиями во время импульсного повышения мощности наблюдается резкое увеличение скорости расплавления электрода. Передача теплоты в этом случае может быть описана по схеме предложенной А. А. Ерохиным [20]. При струйном переносе электродного металла активное пятно охватывает нижнюю конусообразную часть электрода и размеры слоя жидкого металла, отделяющего нерасплавленную часть электрода от активного пятна, намного меньше, чем в первом случае. Однако коффнциент расплавления электрода в обоих случаях на близких токах примерно одинаков Это, по-видимому, обусловлено резким увеличением затрат теплоты на испарение. При импульсно-дуговой сварке в аргоне в момент наложения импульса в капле и электроде существует нестационарное температурное поле Вследствие большой скорости изменения мгновенной мощности и кратковременности импульса температура капли не успевает выравняться Можно полагать, что температура капли изменяется от температуры кипения в активном пятне до температуры, близкой к температуре плавления у границы нерасплавленного электрода. В зависимости от параметров импульсов изменяется характер подвода теплоты и температурное поле в капле. Можно 70 выделить три характерных случая передачи теплоты и нагрева электрода. В первом случае активное пятно расположено на нижней части капли на протяжении всего цикла. При этом во время импульса теплота распространяется через всю каплю и повышение температуры в месте перехода от капли к твердому электроду может быть достигнуто только через определенное время. Резкого изменения скорости плавления электрода не наблюдается. Капля служит как бы буфером в передаче теплоты. Во втором случае к моменту окончания импульса, примерно совпадающему с моментом отрыва капли, активное пятно успевает распространиться по всей поверхности капли, но не достигает твердого электрода. За время импульса наблюдается ускорение плавления электрода. В третьем случае отрыв капли происходит задолго до окончания импульса. Активное пятно охватывает всю каплю и достигает нерасплавленной части электрода, а после отрыва капли переходит на оплавленный торец Поскольку размер оставшейся части капли мал, то наблюдается быстрое расплавление электрода и образование новой капли. При этом теплота более эффективно используется на плавление электрода и скорость плавления электрода возрастает. Разогрев и проплавление изделия зависят не только от общего количества теплоты, поступившей на изделие, но и от особенностей передачи ее изделию. Основными факторами, определяющими эффективность передачи теплоты от дуги к изделию, являются: величина приэлектродного падения потенциала, размеры и подвижность активного пятна, потоки плазмы и количество электродного металла переносимого в парообразном виде, характер распределения теплоты дуги, давление дуги, расположение дуги относительно поверхности свариваемого изделия и толщина жидкого металла под дугой. Чем больше толщина слоя жидкого металла под дугой, тем более затруднена передача теплоты от дуги к изделию. Уменьшение размеров активного пятна, а также увеличение приэлектродного падения потенциала, потока плазмы, количества паров, давления дуги на ванну и погружение дуги в жидкий металл повышают эффективность нагрева изделия и проплавляющую способность дуги. По данным А. В. Петрова, при сварке в аргоне стали XI8H9T проволокой диаметром 2,0 мм с силой тока 200—250 А при крупнокапельном переносе электродного металла г)„ = 0.7 -S* 0.75, с увеличением силы тока до 350—370 А при струйном переносе т^и увеличивается до 0,8 [53]. С дальнейшим увеличением силы тока т)и изменяется незначительно. Увеличение длины дуги с 5—6 до 11 — 12 мм при сварке с силой тока 350 А приводит к уменьшению т|„ до 0,7. При увеличении диаметра электрода и сохранении силы тока т)и несколько уменьшается. Например, при d3 — 1,6 мм т)„ = 0,83
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 33 34 35 36 37 38 39... 119 120 121
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
