Конденсаторные машины для контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 53 54 55 56
|
|
|
|
МРК-16003 и результаты испытаний сварных образцов представлены-в табл. ПЛ. Таблица 17.1 Параметры . Номер реж ма сварки со V. ••Г о о к! о X § "С X 5 о,* Постоянные параметры машины 1 2 3 4 — 280 300 320 340 — 63 69 76 81 — — 15 230 475 420 33 268 375 214 1 т 220 117 '/9 51 ^эл=2600 даН С=380000мкФ я=49 5 6 7 8 9 10 11 160 220 280 300 320 340 380 30 48 61 70 74 80 91 91 0,040 0,040 60 1400 1015 1030 910 910 1040 1290 149 428 490 420 560 545 192 11 42 47 46 62 52 15. /7ЭЛ=2600 даН С=380 000мкФ-п=40 12 13 14 15 220 240 280 340 380 36 38 47 59 76 79 87 91 0,025 0,035 590 545 730 760 240 224 78 162 41 41 11 21 16 17 18 19 220 240 280 340 36 38 47 59 76 78 86 89 0,030 0,045 0,060 690 460 485 355 240 123 160 240 35 27 33 68 РЭЛ=2Ш даН С,=220000 мкч С2=160 000 мкЧ п=40 20 21 22 23 220 240 280 340 36 38 47 59 72 75 79 80 0,090 0,100 340 185 206 14 183 156 83 31 54 84 40 220 Примечание: Е/| (£/2) — напряжение иа конденсаторах при подогреве-(при сварке); Л (/2) — подогревный (сварочный) импульс тока; Т1! — длительность подогревного импульса тока от нуля до амплитуды; Тл — длительность сварочного импульса тока от нуля до амплитуды, при двухимпульсной сварке без паузы между импульсами Т3 — время между амплитудами импульсов; Т—время задержки включения 1% относительно 1\\ Р — среднее арифметическое значение-прочности партии сварных образцов, полученных в одном режиме (средняя проч ность); ДР=" 1/ I__среднее квадратнческое значение разброса прочности *ш — I отдельных сварных образцов данной партнн в количестве тп образцов; №— коэффициент вариации, характеризующий разброс прочности образцов н, следовательно, стабильность данного режима сварки; /гэл—усилие сжатия электродов; С=С, + С2 — емкость батареи конденсаторов; С\ (С2)—емкость первой (второй^ секции батареи; л — коэффициент трансформации сварочного трансформатора. Сварка корпусов одним импульсом тока (режимы 1—4 в табл. П.1) при отсутствии выплесков обеспечивала среднюю прочность сварных соединений не более 480 даН, причем разброс прочности отдельных об разцов был весьма большим. На одном режиме сварки получались образцы прочностью до 1000 даН и образцы, разрушавшиеся уже при подготовке их к испытанию на отрыв. При сварке токами более То кА возникали выплески и снижалась средняя прочность образцов. При двухимпульсной сварке (режимы 5—11) исследовали влияние подогревного импульса тока, при этом сварочный импульс оставался постоянным. После разряда батареи конденсаторов, в результате которого формировался первый (подогревный) импульс тока, осуществлялся заряд батареи до другого напряжения и затем разряд ее для формирования второго (сварочного) импульса тока. В паузе между импульсами, необходимой для повторного заряда батареи, свариваемые детали находились под сварочным давлением и полностью остывали после прекращения подогревного импульса тока. Прочность Р образцов существенно изменялась в зависимости от подогревного тока, однако во всех случаях она была значительно выше, чем при одноимпульсной сварке. Последнее обусловлено более интенсивным развитием физического контакта и диффузионных процессов вследствие более продолжительного и мощного нагрева при двухимпульсной сварке. При подогревном токе, равном по амплитуде примерно 30% сварочного тока, осадка рельефа практически не происходила (не наблюдалось перемещение электрода) и, следовательно, не увеличивалась площадь геометрического контакта в месте сварки. Однако сопротивление между электродами гээ заметно уменьшалось, что можно объяснить образованием равномерного сварочного контакта по всему периметру рельефа при прохождении подогревного импульса тока. В результате при сварочном импульсе обеспечивалась равномерность нагрева н прочности по всему периметру, что обусловливало значительное повышение средней прочности образцов (Р=1400 даН) по сравнению с одноимпульсной сваркой (Р-480 даН). Увеличение подогревного тока в пределах 30—50% сварочного приводило к расширению площади геометрического контакта за счет смятия рельефа. Об этом свидетельствовали увеличение перемещения электрода и снижение сопротивления гээ при подогреве. При этом плотность тока и тепловыделение в месте сварки относительно уменьшались при, сварочном импульсе и, следовательно, снижалась прочность Р. Разброс прочности образцов возрастал. Сварка сопровождалась выплесками, число и интенсивность которых уменьшались с увеличением подогревного-тока. Дальнейшее повышение подогревного тока в пределах 50—85% сварочного увеличило смятие рельефа до 50—70% суммарного смятия. Относительное приращение площади сварочного контакта при этом уменьшалось, в результате чего плотность сварочного тока, деформация и ширина зоны соединения изменялись незначительно. Вследствие этого практически стабилизировались прочность Р и разброс прочности отдельных образцов. Число выплесков сокращалось, и при подогревных токах, равных 70—85% сварочного, выплески не наблюдались. При подогревных токах более 85% сварочного происходило почти полное смятие рельефа, что было видно из осциллограмм перемещения электрода, и значительное уменьшение г9э после первого импульса. Прочность Р возрастала, что обусловливалось повышением тепловыделения, о чем свидетельствовало увеличение глубины диффузии кобальта из ковара (манжеты) в сталь и никелевое покрытие (кольцо). Вновь наблюдались выплески, но уже при прохождении подогревных импульсов тока. При сварке двумя импульсами без паузы батарея конденсаторов машины МРК-16003 была разделена на две секции, которые одновремен
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 53 54 55 56
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
