Конденсаторные машины для контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 54 55 56
|
|
|
|
Таким образом, увеличение в КМ сечений токоведущих элементов по сравнению с сечениями, определяемыми по наибольшей тепловой нагрузке, является вполне оправданным. Прн условии, что фактические значения параметров изготовленной в соответствии с расчетом машины (особенно /?" и /_/') существенно не отличаются от принятых при расчете, значения параметров фактического номинального импульса тока отличаются от заданных не более чем на 5-7 %. 3.3. Особенности режимов работы тиристоров в разрядной цепи и их выбор Особенностью работы тиристоров в разрядных цепях КМ, где они применяются в качестве коммутатора разрядного тока батареи конденсаторов, подаваемого на сварочный трансформатор, являются большие по амплитуде импульсы тока и длительные паузы между импульсами. Нагрузка на тиристор носит явно выраженный циклический характер. Экспериментальные исследования показали, что при работе КМ в режиме точечной сварки температура монокри-•сталлической структуры вентильного элемента за цикл достигает максимальной 0шах и успевает вновь достичь начального значения [5]. Измерение температуры основано на снятии характеристики изменения остаточного напряжения Лм на тиристоре при изменении температуры его структуры. Под Дм понимается падение напряжения на тиристоре при прохождении по нему прямого тока. Известно, что с повышением температуры значение Ли уменьшается, причем снижение носит линейный характер. Для испытуемых тиристоров, помещенных в термостат, при прямом токе 0,3 А через них снималась характеристика Аи— Затем испытуемый тиристор включался в разрядную цепь КМ последовательно с рабочим тиристором, коммутирующим разрядный ток. К рабочему тиристору подключалось специальное индуктивно-емкостное устройство гашения, позволяющее произвести его выключение в любой момент при прохождении разрядного тока. Полное выключение производилось за время не более 50 мкс. Через испытуемый тиристор при этом постоянно пропускался измерительный ток 0,3 А от генератора тока. Наблюдение за изменением остаточного напряжения Аи на испытуемом тиристоре при пропускании и после выключения разрядного тока производилось с помощью электронного осциллографа типа С1-8 с памятью. ы *• ли \ / і / ее А \ 1 { / / 2 Ю'с 1 и 1 Узел А х к I і и ч— 50-1 о;6с На рис. 3.3 приведены осциллограммы, полученные при испытании тиристора типа Т-100, показывающие изменение Аи при протекании рабочего тока (осциллограмма вверху) и изменение Аи в процессе остывания структуры (осциллограмма внизу). Измерение Аи начиналось по истечении времени ¿1, в течение которого происходит рассасывание избыточных носителей в базах тиристора. Максимальные отклонения Ащ и Аи2 от значений Аи в холодном состоянии получены при пропускании через тиристор импульсов разрядного тока с амплитудными значениями соответственно 304 и 638 А. После определения постоянных времени остывания расчетным путем вычислялись отклонения Аи в момент прерывания разрядного тока и соответствующие этим отклонениям значения Д0. Так, для рассматриваемого случая Д0 имело максимальные значения 33 и 57 °С соответственно для токов 304 и 638 А. Исследования показали, что отличие фактической температуры от расчетной (рассчитанной с помощью специального метода, приведенного ниже) не превышает 15%. Перепад температуры Д0 является важнейшим параметром, определяющим циклостойкость полупроводниковых вентилей, и тиристоров в том числе. Циклостойкость— это среднее число циклов работы до выхода тиристора из строя. Для паяных тиристоров, т. е. для тиристоров с паяным присоединением вентильного элемента через вольфрамовую подложку к медному основанию, величина Д0 связана с числом циклов N формулой Рис. 3.3. Осциллограммы температурного режима = ФД0-*, где Л — диаметр вентильного элемента; с — постоянная, определяемая экспериментально; а, к — параметрические коэффициенты. Коэффициент к—2 при Д0:69ОС и &=5 65
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 54 55 56
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
