Конденсаторные машины для контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 29 30 31 32 33 34 35... 54 55 56
|
|
|
|
ных материалов и толщин свариваемых деталей приводятся в литературе. Начальное напряжение UCo определяется после выбора типа конденсаторов для проектируемой машины и, как правило, принимается несколько меньшим, чем номинальное напряжение данного конденсатора. Это обеспечивает некоторый запас по надежности. Определение исходных данных является наиболее трудоемкой частью расчета разрядной цепи КМ. Собственно расчет элементов цепи не представляет затруднений. Вначале по формуле (3.24) определяют коэффициент затухания 6 и затем по формуле (3.25) — величину vclgy: Yctgv=672a.(3.30) Из рис. 3.2 находят значение cosy, соответствующее полученному значению vctgv По формуле (3.26) вычисляют вторичное напряжение: U" — о-!-*т-—т—г.(3-31) и со— 2cosYexp( — Yct2Y) причем значение знаменателя находят по рис. 3.2. Коэффициент трансформации сварочного трансформатора — первая искомая величина — равен: n=UCo/U"co.(3.32) С учетом формулы (3.27) определяют вторую искомую величину — требуемую емкость батареи конденсаторов: Сн= С"„/я2=со82 yl(n42L").(3.33) По формуле (3.29) вычисляют максимальный магнитный поток Фшах в магнитопроводе сварочного трансформатора, причем значения входящих в формулу угловой частоты о) и функции F{y) определяют соответственно по формуле (3.28) и рис. 3.2. Затем находят третью искомую величину — сечение магнитопровода сварочного трансформатора (в квадратных сантиметрах): 5=фтах-108/Я max, (3.34) причем с учетом ранее изложенного принимают Втак= = 2,2Тл. Наконец, полагая, что вся запасенная в конденсаторах энергия Wc=CHU2col2 будет израсходована на выделение тепла в свариваемых деталях и в токоведущих элементах вторичного контура, определяют длительные вторичный /2д и первичный Ад токи (четвертую и пятую иско мые величины): /и=|/Г^Г; Л*=М%-. (3.35; 3.36) При указанном допущении получаются несколько завышенные значения токов и, следовательно, сечений обмоток сварочного трансформатора и элементов сварочного контура. Однако повышенный расход меди является в данном случае оправданным (см. ниже). По полученным данным осуществляется расчет сварочного трансформатора и вторичного контура, который проводится так же, как для других машин контактной сварки [9]. Затем производится уточнение значений параметров Я" и V и рассматривается возможность выполнения условия оптимального соотношения параметров: 1/'=#"72а.(3.37) При оптимальном соотношении параметров заданный импульс тока машины получается при наименьших значениях Сн и Фщах, т. е. при наименьших затратах на батарею конденсаторов и сварочный трансформатор КМ. Выполнение условия (3.37) практически не всегда возможно, и тогда, принимая допустимыми отклонения Сн и Фтах в пределах до 5% их минимальных значений, можно принять ¿"=(0,7 ... 1,4)Д"72а.(3.38) Как правило, соотношение параметров силовой электрической части КМ таково, что 1/'/?"72а. Для выполнения условия (3.38) корректируют полученные значения параметров Я" и 1", реже — значение параметра 72а. Последний является технологическим параметром, соответствующим оптимальному режиму сварки деталей номинальной толщины, и его значение может корректироваться чаще всего в довольно узком диапазоне. Изменение V возможно за счет допустимого изменения размеров сварочного контура или за счет включения в разрядную цепь индуктивного сопротивления. Наиболее целесообразно уменьшение Я" за счет увеличения сечения обмоток сварочного трансформатора и токоподводов, так как это обеспечивает уменьшение емкости батареи конденсаторов. Уменьшение числа сравнительно дорогостоящих конденсаторов вполне окупает дополнительный расход меди. Кроме того, при этом уменьшаются тепловая мощность токоограничитель-ного резистора в зарядной цепи и потери энергии на нем при эксплуатации машины.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 29 30 31 32 33 34 35... 54 55 56
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
