Конденсаторные машины для контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 28 29 30 31 32 33 34... 54 55 56
|
|
|
|
да; Т2а— время нарастания вторичного тока до амплитудного значения; 51г^ = ю ]///'С"н. С учетом граничных условий из вышеприведенных уравнений выводятся различные соотношения параметров процесса разряда, из которых выберем те, которые используются при инженерном расчете основных элементов разрядной цепи: 8=^; Тт = *ф-;(3.24; 3.25) /,а=^2со5уехр(Т^Т); сев? = 81/27^; (3.26; 3.27) — УтрУг-^ ФШх=^Г^(Т). (3.28; 3.29) где /7(7)=Бт 7{2соб 7+ехр[— (л—Y)ctg у]}. 1,1 1,0 OS 08 0,5 Oh 0,3 02 0,1 0 0,1 0,1 0,3 0,k 0,5 0,6 0,7 0.8 0,9 Wcosf Рис. 3.2. Графики функций от cosy Выражение (3.29) для максимального магнитного потока Фшах получено при допущении, что напряжение Неполностью уравновешивается наводимой в первичной обмотке ЭДС. На рис. 3.2 представлены графики некоторых функций от соБ-у, входящих в вышеприведенные формулы. Использование этих графиков значительно сокращает время расчетов. Исходными данными для расчета являются амплитудное значение номинального импульса сварочного тока /2а и время его нарастания до амплитуды 72а, параметры машины Д" и Ь", начальное напряжение на конденсаторах 1}са и длительность сварочного цикла 7Ц при заданной производительности машины. Параметры номинального импульса сварочного тока определяются в зависимости от материала и наибольшей толщины деталей, для сварки которых предназначается проектируемая машина. Эти параметры находятся при отработке исходных режимов сварки на макете или существующей КМ либо рассчитываются методом подобия поданным известных режимов сварки деталей из данного материала другой толщины. Номинальный импульс тока является наибольшим в диапазоне импульсов данной машины и определяет сечения всех токоведущих элементов силовой части и магнитопровода сварочного трансформатора, а также выбор коммутирующих элементов. Параметры машины Р" и /_/' зависят в основном от размеров вылета и раствора сварочного контура, определяемых габаритами свариваемого изделия, и от сечения его элементов. Трудность определения исходных значений Р" и V обусловливает необходимость проведения расчета в два этапа. При ориентировочном расчете эти параметры определяются приблизительно путем сравнения проектируемой машины с существующей, имеющей примерно такой же сварочный контур и известные данные опыта короткого замыкания на токе частотой 50 Гц. При этом величина /_/' проектируемой машины принимается примерно равной Ь" машины-прототипа (зависимость V от эквивалентной частоты импульса тока не учитывается). Составляющими параметрами К" являются активное сопротивление машины 1/?"э при эквивалентной частоте тока /э=4/7^3 и сопротивление свариваемых деталей ЯА. При низких частотах (6—60 Гц в большинстве КМ) зависимость активного сопротивления от частоты может с приемлемой погрешностью считаться линейной и это сопротивление для проектируемой машины может быть определено интерполированием: ^',э = ^,,п.т+(^,к.з-^"П.т)^/50, Где /Гп. т И #"к. з — соответственно сопротивления машины-прототипа постоянному току и при коротком замыкании на частоте 50 Гц. Сопротивление Яд может значительно изменяться в процессе сварки, однако ввиду трудности учета этого изменения оно принимается при расчете постоянной величиной. В качестве расчетного может быть выбрано значение в конце процесса сварки. Данные по /?д для различ
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 28 29 30 31 32 33 34... 54 55 56
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
