Конденсаторные машины для контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 19 20 21 22 23 24 25... 54 55 56
|
|
|
|
(2.34), так как та же энергия потерь распределяется поровну между двумя резисторами. Конечный ВИД формул ДЛЯ Определения /Эф.з и Р2 в схемах 1—5 будет различным в связи с тем, что в схемах 4 и 5 через конденсатор С в любой момент времени течет тот же ток, что и во вторичной обмотке зарядного трансформатора, в схемах 2 и 3 ток в каждой из половин вторичной обмотки зарядного трансформатора течет только в полу периоды одной полярности и каждая из обмоток работает с ПВ=50%, в схеме же 1 ток во вторичной обмотке протекает лишь в одну из полуволн сетевого напряжения. Учитывая это и одинаковые условия заряда для всех цепей, найдем действующие токи и мощность зарядного трансформатора для схем 1—5 (индекс в скобках обозначает номера схем, к которым относится рассматриваемая величина): г_ /_//_ "і Ґ РП /эф.з(4. б)-7эфгЦ. б)-1 зфі (4. б)I/ ^ — р І р Ртіі, 8 = -1~~~2-L = ^^(41 б)—^2(4. б) ~"эф^эф.з(4. 8) = (2.36) ргк. 8 = "эф(2. з)Лф2(2.3) = 2"эф(8) Ф|^2=У"2 Рт(б); (2.37) ^'эф1(2, з) = ^'эф1(5"(2.38) ^1(2. з) = "зф^'зфі(г, •) — "эф^'эф1Ы — Л-(5Ь(2.39) _/,(,. з) + Яа(г,,) _р /1 + УТ \щ ^Т(2.3)=-£=*т(в ^-2-^ =1'21/Ч(вЬ (2.40) Лф. з(і) = ^зф2(і) = 1/Л2 /эф.3(8);(2.41) ^,(1) = "эф/эф.(1 = V* ^т(8).(2.42) Здесь /эф2 — действующий вторичный ток зарядного трансформатора; /'Эф1 — действующий приведенный ко вторичной обмотке первичный ток зарядного трансформатора; Р\ и Р2 — соответственно расчетные мощности первичной и 42 вторичной обмоток зарядного трансформатора; Рт — расчетная (габаритная) мощность зарядного трансформатора. Расчетная мощность трансформатора для схемы 1 не находилась, так как для этого необходимо учитывать значение намагничивающего тока, которое в этой схеме велико в связи с односторонним протеканием тока. Очевидно, что эта мощность будет значительно превышать аналогичную для схем 4 и 5, поэтому применение зарядной цепи 1 нецелесообразно. Рис. 2.5. Зависимость коэффициентов к и щ табл. 2.1 от ис ном/ыт Расчеты параметров токоограничительного резистора, токов и мощностей для трехфазных схем 6—9 носят сложный характер, отличаются от расчетов аналогичных величин для схем 1—5 и здесь не приводятся. Результаты же этих расчетов сведены в табл. 2.1, где приведены отношения ряда параметров в различных цепях к соответствующим параметрам в зарядной цепи 5 при одинаковых условиях заряда, т. е. при одинаковых значениях 13, С, Исном/Ыт, а также при Ысо=0. Все эти отношения представляют собой либо постоянные числовые величины, либо функции безразмерных параметров дик, которые, в свою очередь, при ыСо=0 являются функциями одной переменной "сном/^т и изображены на рис. 2.5 в виде кривых. Зная параметры какой-нибудь одной зарядной цепи, можно с помощью таблицы и кривых рассчитать параметры любой другой зарядной цепи, при которых обеспечиваются те же условия заряда. Единственное, что сужает возможности применения таблицы, это то, что она справедлива для слу
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 19 20 21 22 23 24 25... 54 55 56
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
