Конденсаторные машины для контактной сварки






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Конденсаторные машины для контактной сварки

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 18 19 20 21 22 23 24... 54 55 56
 

(2.25) и (2.26) т=1 для схемы 1 и т=2 для схем 2—5. Эти формулы справедливы при с£5=20, что имеет место в большинстве случаев на практике. При меньших значениях а необходимо учитывать, что масштаб величины **з.ном—/*зо, как было показано выше, возрастает в ка раз. Для определения энергии потерь в однофазных зарядных цепях с активными токоограничительными элементами проще всего воспользоваться методом динамических вольт-амперных характеристик, предложенным И. В. Пен-теговым [8]. Динамические вольт-амперные характеристики можно получить, подав на пластины горизонтального отклонения осциллографа напряжение, пропорциональное Не, а на вертикальные — сигнал, пропорциональный току заряда і. Площадь, заключенная между кривой вольт-амперной характеристики и осью абсцисс, для любой зарядной цепи, в которой ток не разветвляется, будет пропорциональна энергии потерь в зарядной цепи. В общем виде энергия потерь № для схем 1—5 определяется по формуле иСком \У=ЯСк3 ]" Ітіис)йис,(2.27) "СО где кг — специально введенный общий коэффициент заполнения, равный отношению площади, ограниченной кривой вольт-амперной характеристики и осью абсцисс, к площади, ограниченной треугольником, катеты которого есть оси ординат и абсцисс, а гипотенуза — касательная к максимальным значениям вольт-амперной характеристики. Вольт-амперные характеристики цепей 1—5 одинаковы при одинаковых параметрах Я и С. Закон изменения амплитуд импульсов тока на вольт-амперной характеристике при длительных процессах заряда может быть получен из второго уравнения Кирхгофа: и"с= ^^=^ (1 гіп?).(2.28) составленного для рассматриваемых зарядных цепей в момент времени, когда импульсы зарядного тока достигают своего максимального значения. Уравнение (2.28) доказывает, что огибающая вольт-амперной характеристики представляет собой прямую линию. Отсюда следует, что площадь 5 вольт-амперной характеристики в рассматриваемом случае равна произведению площади описанного треугольника на общий коэффициент заполнения к3, меньший единицы. Подставив (2.28) в (2.27) и учитывая, что к3= =л/4 (вывод здесь не приводится), получим выражение для подсчета энергии потерь в схемах 1—5: Легко подсчитать, что при полном заряде от 0 до ит энергия потерь составит №,^5=0,39Си2т.(2.30) Это выражение представляет собой предел, к которому стремится количество энергии, выделяемое в виде тепла в активном сопротивлении зарядной цепи при полном заряде и а-~оо. Как известно, потери при полном заряде от источника постоянного напряжения равны 0,ЬСи-т. Таким образом, потери при заряде конденсаторов через резистор и выпрямитель от однофазной сети переменного тока в общем случае в 1,29 раза меньше, чем при включении цепи ЯС под постоянное напряжение, но все же достаточно велики. Расчетная мощность токоограничительного резистора Ря может быть-вычислена по формуле Р#=Щ.(2.31) где /= 1/(^3+^п)—частота следования зарядных циклов; tп — время паузы между зарядными циклами. Расчетное значение среднего квадратического (действующего, или эффективного) значения зарядного тока можно легко получить, используя выражение (2.31): и.з^УЩЩ-(2.32) Мощность вторичной обмотки однофазного зарядного трансформатора будет равна Р2 = иЭф/эф.з"(2.33) где иэф=ит)У2. Определив потери № по формуле (2.29), можно легко рассчитать другие параметры зарядной цепи по формулам (2.31)—(2.33). Так, для схем 1, 2, 4 и 5 расчетная мощность резистора при периодически повторяющихся циклах заряда равна ^(1.,,5, = -Г^'т[(1-2^)*]. (2.34) Для схемы 3 мощность Рд для каждого из резисторов в два раза меньше значения, определяемого по формуле 41
rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 18 19 20 21 22 23 24... 54 55 56

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Машины и агрегаты трубного производства
Электродуговая сварка и наплавка под керамическими флюсами
Теория сварочных деформаций и напряжений
Конденсаторные машины для контактной сварки
Сварка в защитных газах плавящимся электродом
Сварка строительных металлоконструкций порошковой проволокой
Сварка и резка в промышленном строительстве. 2 т. Т. 1

rss
Карта