Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 86 87 88 89 90 91 92... 163 164 165
|
|
|
|
Отсюда напояженпя в полке 5.36) X Уп (5.37) Напряжения б верхнем и нижнем волокне стенки получим, подставляя (5.37) в формулу (5.32) при г=±^/2 где введены обозначения ч I —II. 1 (5.39) (5-40) Используя формулы (5.37)-(5.39). нетрудно построить эпюру распределения напряжений по сечению тавра в районе по-перечного шва (рис.5-5,г). В зависимости от соотношений площадей сечения элементов тавра эпюры напряжений могут иметь различный вид. Если Fn/Ft D,í¿5. то растягиващее напряжение в полке тавра по абсолютной величине больше сжя-мавдих напряжений в верхнем волокне стенки. При этом в зависимости от величины ^п и расстояния В возможны даа варианта: ón-^ós (см. рис.5.5,г) иб^йДе^ц) (рис.5о5,д). В последнем случае в полке возникают пластические деформаций растяжения, что приведет к уменьшению абсолютного значения коэффициента jj.^ . Если fn/pt 0,-25, то, наоборот, напряжения в верхней кромке стенки превосходят по абсолютной вели Учитывая, что укорочение верхней кромки стенки равно укорочению полки, можно записать йЬп-В^=-і.^~^Ь.(5.35) Подставляя (5.28) и (5.35) в выражение (5.30), получаем чине напряжения в полке. При этом также возможны два варианта; óc^6s (рис.5.5,е"1 и ó¿=ós U^£s^ (рис.5.5,ж). В последнем случае верхние слои стенки испытывают пластические г-ефорпафш укорочения. Существенно отметить, что, хотя общее изменение длины :слки на участке Б равно изменению длины верхнего волокна стенки, г:х относительные деформации не только неодинаковы, чо я;.*еют различный знак. Это значит: если на участке Ъ стен-л7 соединить с полкой, то шов станет испытывать сдвиговые --:Мчмации. г: еле Д1 ^ательно, сечения будут искривляться. При vori описанное напряженное состояние искажается (полка и ,тенка испытывают полоское напряженное состояние). Его оценка, а значит и оценка поперечных пластических деформаций пезвычайно усложняютсяОчевидно, что наличие стенки (ребра -четкости, пересекащего шов) приводит и уменьшению обжатия ,,азупрочненного металла в районе ребра при нагреве и к появлению деформаций удлинения при остывании. Оба фактора уменьшают объем поперечного укорочения металла. Значительно уменьшается объем поперечного укорочения такяе при наложении вали-ьа на толстый лист, так как при этом зона пластических деформаций не охватывает всей толщины листа, и перемещение границ разупрочиенной области, т.е. обжатие металла в районе иза ограничено. Определение объема поперечного укорочения в ;tiíx случаях также производится по формуле (4.50), но при соответственно г.теньшкх значениях коэффициента jll^ . Этот коэффициент зависит от большого числа факторов (удельной погонной энергии, наличия раскрепляюдих ребер, скорости свар-;с:, длины шва, теплоотдачи, начальных напряжений и др.), и его теоретическое определение вызывает значительные трудности. Лдя приближенного определения коэффициента поперечного . укорочения сварного соединения предложены эмпирические зависимости. В частности, можно пользоваться упрощенной формулой г:.Л . Кузьминова где Кпр коэффициент, учитывающий степень прогрева свариваемых элементов; определяется по графику (рис.5.6.а) в зависимости от параметра; Кр коэффициент, учиты вающий степень раскрепления сварного соединения пересекаю-щиг-ли его ребрами; определяется по графику (рис.5-6.б) в за
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 86 87 88 89 90 91 92... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
