Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 77 78 79 80 81 82 83... 163 164 165
|
|
|
|
ISO проведены границы упругой области дяя температуры Тк и окру-жакадей среды в соответствии с условием текучести Треска. Изменение напряжений 6Х и 6^ с момента 13 характеризуется жирной линией, на которой цифрами обозначены точки, соответствующие тем же точкам на рис,4.¿7. Стрелками показаны лод нагрузки-разгрузки призмы и направления пластических ,;еформацпй. В зависимости от вида дилатометрической тфивой н значений d^tV) ( йЦт^ , б^ , гф характер процесса может протекать в различных вариантахКинетика напряжений, рассмотренная изложенным методом, дает схематизированную картину. Очевидно, что жесткая и полужесткая схемы оправдываются пить частично. Упругая податливость металла смягчает условия его деформирования, к тому же результату приводит постепенный переход от полужесткой схемы к жесткой и обратно* Поэтому реальная картина распределения напряжений бх и 6^ отличается от схематизированной, однако последняя отражает основные особенности процесса и позволяет выявить влияние на напряженно-деформированное состояние свойств металла и условий его сварки. Говоря образно, ее можно уподобить карикатуре, подчеркивающей й утрирующей наиболее характерные черты. Прежде чем перейти к выводам, отметим, что зарождение и развитие трещин в сварных соединениях определяется комплексом металлургических, технологических и конструкционных факторов. Их сложное совместное влияние создает большие трудности при оценке тех или иных условий сварки на технологическую прочность сварного соединения' (см. главу 9). Особенно сложна и вместе с тем актуальна проблема повышения технологической прочности сварных соединений легированных и закаливающихся сталей, претерпевающих фазовые превращения при относительно низкой температуре. Тем не менее можно утверждать, что при прочих равных условиях снижение уровня растягивающих напряжений и смягчение вида напряженного состояния уменьшают вероятность разрушения сварного соединения. В связи с этим выполненный анализ кинетики деформаций и напряженийпри сварке металлов, претерпевающих фазовые превращения, позволяет сделать следущие выводы. I. Наиболее существенные изменения напряженно-деформированного состояния в ЗФП происходят на стадии охлаждения. При нагреве имеет место кратковременный всплеск сжимащих напряжений и возникают пластические деформации сжатия, кото рые не опасны с точки зрения трещинообразования, 2. При растянутом температурном интервале \между и Тк и небольшой величине £ф при выполнении условия (4,715, а также при высокой температуре превращений (когда упругие свойства металла еще не восстановлены) оценка кинетики напряжений и деформаций может выполняться при допущении одно-осности напряженного состояния (по методу, изложенному в подоараграфах 4.7,1-4.7.3). В протиъном случае необходимо учитывать двухосное напряженное состояние и применять метод, изложенный в 4.4-5. При коротких швах также необходим учет двухосного напряженного состояния (см. 4.4.4). 3. Пластические деформации удлинения возникают на стадии, предшествующей температуре Ти 9 т.е. до начала распада аустенита. Если при этом пластичность металла недостаточна, то ь:огут возникнуть трещины. Особенно опасна эта стадия пр£-цесса пои условиях возникновения двухосного напряженного состояния. 4.При определенных условиях (соответствующих вариантам П ы 1У в подпараграфе 4,7.1 и I и Ш в 4,7.5; см, рис.4.22) пластическая деформация удлинения возникает также и на конечной стадаи процесса. Если при этом пластичность продуктов распада аустен/та недостаточна (например, образуются закалочные структуры), то также могут возникнуть трещины. Опасг-ность их образования значительно возрастает при условивд,приводящих к дауосному напряженному состоянию (короткие швы, сварка в жестком контуре, наличие ребер жесткости, препятствующих поперечным деформациям, а также сварка таких марок сталей и в таких условиях, при которых условие (4,71) не выполняется) , 5.Идя металлов, и^ещих низкую температуру начала превращений, пластические деформации удлинения к моменту начала распада аустенита становятся значительными, что увеличивает вепоятность образования трещин, К этому же результату приводит возрастание скорости охлаждения металла шва, так как ^осло^няя иокпжпет температуру распада аустен/та, 6. Снижение температуры конца распада аустенита Тк сок-ращает растягивающий цикл нй конечной стадии процесса, что -. тожет ограничить эту стадию упругой областью. Такой же эффект достигается предварительным подогревом свариваемого изделия.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 77 78 79 80 81 82 83... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
