Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 73 74 75 76 77 78 79... 163 164 165
|
|
|
|
Е^ТФ^М05 0,0035 = 700 МПа , Следовательно, условие (4.61) выполняется, и в процессе распада аустенита происходит пластическая деформация укорочения. 2. Определяем, выполняется ли условие (4.62): 8^X^+^31*5+700* Ю£5 МПа . Условие (4.62) выполняется, следовательно конечный этап охлаждения протекает в упругой области, а эпюра остаточных напряжений имеет вид, соответствующий варианту I(см. рис.4.22,а). 3.Вычисляем по (4.63) остаточные напряжения в ЗФП в первом приближении (принимая &хОст~ 0) 4.Определяем по (4.69) объем продольного укорочения сва^уното соединения. Коэффициент, учитывавший влияние фазовых превращений, равен^ 5. Определяем остаточные деформации 6.Уточняем по (4.63) остаточные напряжения в ЗФП Приведенное решение получено при допущений одноосности напряженного состояния. Шесте с тем это допущение при наличии фазовых превращений металла требует специального анализа. Действительно, фазовые превращения обусловливают резкое изменение объема металла в относительно узком интервале температур ( Тн-Тк ), Поэтому они вызывают местное возмущение свободных объемных изменений, а, как было укгэано в Г? 2.4 и 4.7.4. Учет разовых превращений металла при точечном нагреве и выполнении коротких швов Для оценки напряженно-деформированного состояния при точечном нагреве или выполнении коротких швов, можно, как отмечалось в §4.4 применить жесткую схему, т.е. полагать, что в течение всего термического цикла е.х~ц=0 . Метод учета разовых превращений при этом аналогичен рассмотренному 4Л, погрешность однобокого решения зависит от гладкости объемных изменений металла вдоль оси шва. Чем больше интервал j-лежду Тм и TR и меньше е,ф , тем выше степень гладкости объемные изменений вдоль шва и тем меньше погрешность одномерного решения, Это видно из рис.4.25fs? на котором изображены кривые изменения вдоль оси шва температуры (кривая 12345) [i структурно-пластических деформаций(кривая T2'34'5's для рассмотренного примешь Построение последней кривой выполнено путем отражения при помощи лучаÖA (рис.4.25,6) структурно-пластических деформаций на плоскость е(х „ Для точек 4 и 5 указанное построение пояснено стрелками: от кривой Т(аЛ проведены горизонтальные линии до дилатометрической кривой (ветвь охлаждения), затем вертикальные линии до луча Oft и далее горизонтальные линии в обратном направлений. до искомой кривой е.тф(х) . При уменьшении температурного интервала между Тп и Тк и увеличении еф проекция участка кривой 2-4 на ось х уменьшается, а на ось е. ТФ увеличивается, что приводит к более резкому изменению характера кривой £ТФ . R качестве оценочного критерия применимости одноосного решения можно предложить соотношение kT":cL'(VTK)^.(4.71) Птж невыполнении условия (4.711 допущение об одноосности -напряженного состояния не оправдывается. В этих случаях, так же как и при наплавке короткого валика (вне зависимости от вида дилатометрической кривой1, требуется двуосное рассмотрена задачи. Приближенные решения цля указанных случаев излагаются в последующих параграфах.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 73 74 75 76 77 78 79... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
