Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 60 61 62 63 64 65 66... 163 164 165
|
|
|
|
4.4.4. Влияние изменения механических свойств при нагреве на объем продольного укорочения сварного соединения Схематизированная диаграмма растяжения-сжатия. принятая в предыдущих пунктах при определении объема продольного укорочения, справедлива, как отмечалось, для низкоуглеродистой стали. Она базируется на допущении о постоянстве предела текучести и модуля упругости в широком диапазоне температуры. Однако для большинства металлов и сплавов понижение предела текучести й модуля упругости с повышением температуры происходит столь интенсивно, что указанное допущение становится неприемлемы*. Вместе с тем начальный период деформирования, протекащий при сравнительно невысокой температуре, может сопровождаться упрочнением металла. Поэтому боль^ шое практическое значение имеет определение объема продольного укорочения сварного соединения непосредственно по опыт нда кривда без их схематизации. Предположим, что изменение напряжений в закрепленном стержне при его нагреве до различных значений температуры и последующем остывании характеризуется кривыми, изображенными на рис.4.16,а. Так. изменение напряжений при нагреве стержня до температуры Тт и последующем остывании до нуля характеризуется ломаной линией ОЛВЕ^ , а при нагреве до тж и выше Следовательно, объем продольного укорочения € ол_/___ Рис.4.16. Определение объема продольного укорочения по опытным кривым деформирования металла Располагая опытными кривили (рис.4.16,а). можно приближенно определить объем продольного укорочения сварного соединения для любого металла. Если кривые изменения напряжений в закрепленном стержне при его нагреве и остывании от-сутствуш, то можно воспользоваться семейством кривых деформирования металла, каждая из которых соответствует опре толщины свариваемых элементов может быть определенпо формуле **--0.М5^пК5 (4'31) При одновременном учете влияния теплоотдачи, начального напряженного состояния и толщины листа формула для определения объема продольного укорочения сварного соединения будет Коэффициент продольного укорочения сварного соединения, таким образом, принимает вид 01М5КтКбК5 -(4.33) Раздельный учет факторов, оказывающих влияние на величину объема продольного укорочения сварного соединения, существенно упрощает задачу его определения. кривыми ОДПС . Расположим под згой диаграммой кривую максимальных температурных деформаций (рис.4.16,б). Пусть макси-мальная температурная деформация в призме шириной Ау и отстоящей от оси шва на расстоянии у равна о1Тш (отрезок аЬ). Тогда цикл изменения напряжений при нагреве и остывании характеризуется кривой 0АВС4. Остаточные напряжения в этой ,;р:;зме Бх соответствуют отрезку 0С1 . Отложим его справа на плоскости бх(у^ (ряс,4.16,в). Рассматривая все призмы, по-лучи;-л распределение остаточных напряжений в сечении (заштрихованная фггура^, Площадь этой фигуры характеризует также остаточные пластические деформации укорочения, так как они равны:
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 60 61 62 63 64 65 66... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
