Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 57 58 59 60 61 62 63... 163 164 165
|
|
|
|
4.4.2. Влияние начального напряженного состояния на объем продольного укорочения сварного соединения В ряде случаев свариваемые элементы испытывают напряжения еще до начала сварки. Начальное напряженное состояние, которое может быть вызвано внешними нагрузками или предшествующими технологическими операциями (в том числе и сваркой предшествущих швов), оказывает влияние на кинетику образования деформаций и напряжений и, следовательно, на величину объема продольного укорочения. Приближенная оценка этого влияния может быть выполнена следующим образом. Пусть плас г \ 1 5 Рис.4.14. Влияние начальных напряжений на объем продольного укорочения сл.: пачачыше кпнпяжеп::л с^-т^-дц,^1, то смещение оси сле 7//0Т с'отмть влево. Уравнение проекции кривой максимальных температурных деформаций на плоскость еО^ с учетом теплоотдачи в соответствии с (3.23) будет где рт ~ Функция влияния теплоотдачи на максимальную температуру (см, § 4.7); ъ0 сумма толщин, сходящихся у шва (при сварке встык двух листов одинаковой толщины ъ0*2.ъ ). В связи со сложностью этого уравнения аналитическое определение площади заштрихованной криволинейной трапеции затруднено, но ее вычисление методом численного интегрирования дает возможность построить график зависимости Кт от обобщенного параметра ~=4*п^Г4 .(4,22) На рис.4.3,6 представлена зависимость коэффициента Кт от параметра 1г4 справедливая для относительно жестких конструкций Цп/Р£ 600 Дж/см3). При сварке стали средних толщин в условиях естественной теплоотдачи коэффициент Кт = 0,85. Учитывая, что для стали ХДср) = 3,5-10 см^/Дж, формулу (4.20) можно переписать в виде где ^п следует выражать в Дж/см, тина, по оси которой производится наплавка валика, предварительно растянута. Предположим, что начальные растягивающие напряжения 6Й составляют часть от ^ , т.е.л,$1 что вн=рв3 Выделим в пластине, так же как и ранее, полоску шириной Ах , отнесем ее к единице длины и разобьем на элементарные призмы. Проследим за развитием упругопласти-ческих деформаций в отдельных призмах. Исходное состояние призм характеризуется точкой 04 на диаграмме 9'(£ер') (рис.4,14,а). Соответственно, на величину начальных деформаций должна быть смещена вправо* ось температурных деформаций графикаНагрев призм приводит сначала к снятию растягиващих напряжений и лишь за-тем к появлению напряжений сжатия. В частности, для призмы 2 максимальные температурные деформации характеризуются отрезком аЬ , шисл изменения напряжении ломаной линией 0(ААаВг. Следовательно, пластические деформации, возникшие в призме, соответствуют отрезку ЛАг , равному Ьс , Аналогично для призма 3, максимальные температурные деформации которой характеризуются отрезком ей , цикл изменения напряжений изображается линиейО^АА^Уь^ , При этом призма претерпевает при нагреве пластические деформации укорочения (АА3), а при остывании пластические деформации удлинения ( Ъ'ЗЦ). Остаточные пластические деформации в призме характеризуются отрезком №-^ААъ-В'Ъ3 ^ который, как видно ;:з рисунка, равен отрез-ку 1е .
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 57 58 59 60 61 62 63... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
