Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 163 164 165
|
|
|
|
х) Некоторне авторы называют эту величину суммой оставшихся после сварки пластических деформаций укорочения и обозначают Е2Хр. хх) Бри несоблюдении этих условий решение требует уточнения. ется процесс остывания пластины, и что при!*"' фхЮ^^х-? так как р(^в0. Таким образом, в процессе сварки и последующего остывав шя объем продольного удлинения С укорочения) непрерывно изменяется. После завершения этих изменений он приобретает конечное значение об^ем продольного укорочения сварного соединения чг^ , который пропорционален площади эпюры остаточных пластических деформаций $х (%^^х,остУ Определение объема продольного укорочения сварного соединения является одной из основных задач теории сварочных деформаций и напряжений. Приближенное определение его величины, при некоторых условиях сварки, выполнено в следущем параграфе без рассмотрения кинетики процесса. Но прежде чем перейти к этой задаче, необходимо обобщить полученные результаты. определить границы их применимости и сделать выводы по анализу кинетики образования продольных деформаций и напряжений при сварке, Выше нами рассматривались деформации и напряжения при наплавке валика по оси пластины (сварке велик полос равных ширин). Однако полученное решение легко распространяется на случаи сварки полос разной ширины и балок произвольных сечений. Действительно, принимая во внимание, что зона пластических деформаций охватывает незначительную часть площади сечения свариваемых элементов и что центр тяжести объема удлинения (укорочения) сварного соединения совпадает с осью швах^], можно осредаить полные деформаций в зоне пластики я принимать их равными полнда деформациям на оси шва е-Хш . Тогда, в соответствии с (2,45) и (4.15), можно записать, что т.е. £хш определяется по зависимости, аналогичной (4.16) для полной деформации по центральной оси ^хсА) • но 0 ваме~ ной Р на ГПР , Знание полных деформаций в двух точках" а именно на оси шва и в центре тяжести сечения, достаточно для расчета кривизны. Отметим теперь ограничения полученного решения. 1. Средняя температура нагрева сечения должна быть меньше ц/вб (докритический режим). В частности, для низко-углеродастой стали Тср 100°С* что обеспечивается при с^п/Р^ 400 Дж/см3. В противном случае процесс выравнивания температуры заканчивается раньше, чем ширина зоны пластики достигает наибольшей величины. Поэтому в данном случае требуется определение температуры с учетом отражения теплового потока от продольных кромок, а также более строгая оценка влияния полных деформаций (они одного порядка с максимальными температурнши деформациями у границы пластической зоны) .х) 2. Центр тяжести объема удлинения (укорочения) должен совпадать с осью шва или незначительно смещаться от нее. Иначе принятое усреднение полных деформаций в пределах зоны пластических деформаций приводит к существенным погрешностям, 3. Ширина зоны пластических деформаций в каждом из соединяемых элементов должна быть меньше его полуширины. Шаче также необходим учет влияния на распределение температуры отраженных источников тепла (см. 5 4,7). При сварке элементов судовых конструкций эти ограничения обычно не накладываются и приведенная методика может быть применена без уточнения. В противном случае требуется учет указанных дополнительных факторов. Выполненный анализ кинетики сварочных деформаций и напряжений позволяет сделать следующие выводы. 1. Погонный объем продольного удлинения (укорочения), а следовательно, и параметры деформации сечения &0,Су,Сг в процессе сварки и яоеледупцего остывания непрерывно изменяются по общему закону и одновременно изменяю1-, знак. Все указанные величины пропорциональны погонной энергии нагрева а обобщенной характеристике теплофивических свойств металла 2. Конечное значение погонного объема укорочения сварного соединения зависит от величины полной деформации в мо х) При эакритических режимах коэффициент продольного укорочения ^ уменьшается с увеличением .
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
