Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 42 43 44 45 46 47 48... 163 164 165
|
|
|
|
высокому нагреву, это положение означает, что до момента максимального нагрева идет процесс нагрузки, а с момента охлаждения начинается процесс разгрузки. Следовательно, для оценки остаточных пластических деформаций изучение истории про-" цесса можно ограничить рассмотрением упругопластического деформирования того или иного элемента в момент его максимального нагрева и после полного остывания. Остаточные пластические деформации при сварке, как отмечалось, зависят главным образом от свойств металла и тепловых характеристик процесса. Что касается свойств металла* то возможная их идеализация обсуждалась в § 2Лг тепловые же характеристики процесса зависят от мощности источника тепла* толщины свариваемых элементов, теплоотдачи с поверхности . Кроме того, на процесс образования пластических деформаций оказывают влияние характеристики1 жесткости элемента и наличие в нем начальных напряжений. Таким образом, на величину и характер распределения пластических деформаций оказывает влияние целый ряд факторов. Одновременный учет вызывает определенные затруднения, вместе с тем расчеты указывают на их незначительное взаимное влияние. Поэтому в инженерных методах делается допущение о малом взаимном влиянии указанных факторов на остаточные пластические деформации. Это допущение дает возможность рассматривать влияние того или иного факторз изолированно от других, а лишь затем оценивать их суммарное действие. Основное достоинство такого подхода простота и наглядность решения, позволявшего довести до аналитического выражения искомые зависимости. Кратко резшируем сделанные замечания об основных упрощениях и допущениях, принимаемых в инженерных методах определения сварочных деформаций и напряжений: 1. Задача в целом расчленяется на две части термомеханическую и деформационную 2. Цель термомеханической задачи оценить порераспре-деление объема металла в районе сварного соединения вследствие пластических деформаций металла. 3. Цель деформационной задачи определение перемещений, деформаций и напряжений конструкции в целом, возникающих в результате перераспределения объемов металла в районах сварных соединений. 4. Решение термомеханических задач выполняется на про стейших элементах при следующих допущениях: а^1 предполагается одномерность напряженного состояния и используется гипотеза плоских сечений; б)упрощается изучение истории процесса деформирования, а именно предполагается, что процесс нагрева сопровождается нагрузкой, а охлаждения разгрузкой металла (с возможной после дущей нагрузкой противоположного знака); в)принимается диаграмма растяжения-сжатия для идеального упругопластического материала и упрощенная зависимость механических свойств от температуры; г)используются схемы мощных быстродвижущихся источников теплоты; д)влияние ряда факторов (теплоотдача, толщина, конечная жесткость, начальное напряженное состояние) рассматривается изолированно, т.е. делается допущение об их малом взаимном влиянии. Отметим, что принципиальным является допущение об одномерности напряженного состояния. Что касается остальных допущений, то они не являются обязательными и можно, оставаясь в рамках инженерных методов, получить решения без тех или ины* перечисленных допущений, что приводит" естественно, к усложнению аналитических решений или к необходимости использования численные методов. В частности" допущение 4в, справедливое для низкоуглеродистьк и низколегированных^ сталей, оказывается неприемлемым при рассмотрении деформаций и напряжений при сварке некоторых сплавов и закаливающихся сталей. Поэтому анализ термомеханических процессов при сварке этих сталей и сплавов выполняется в § 4.7 без допущения 4в. В отношении основного допущения об одномерности напряженного состояния в высокотемпературной области, расположенной позади источника, необходимо сделать следующие замечания. При сварке листовых конструкций на некотором удалении от источника теплоты изотермические поверхности вытягиваются и градиенты температур вдоль оси шва становятся значительно меньше, чем поперек. Поэтому, если исключить из рассмотрения область впереди источника теплоты, которая не оказывает заметного влияния на дальнейший процесс образования деформаций и напряжений, то можно пренебречь изменениями температуры вдоль оси шва. Это в свою очередь позволяет считать зада
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 42 43 44 45 46 47 48... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
