Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 148 149 150 151 152 153 154... 163 164 165
|
|
|
|
Как отмечено в § 9.1, хрупкость и вязкость не есть не-изменные свойства металлов, а являются состоянием* в котором металл находится. Такр например, сталь при нормальной температуре и статической нагрузке, вызывающей одноосные растягивающие напряжения8 разрушается вязко, но при низкой температуре ( ударной нагрузке или при напряженных состояниях, близких к всестороннему растяжению, хрупко* Белый чугун даже при нормальной температуре и одноосном статическом рас™ .-я^пж разрушается хрупко* Таким образом, характер разрушения металлов зависит как от их строения, структуры, химического состава и других внутренних факторов, так и от условий работы конструкции температуры^ скорости нагружения, возникающему виду напряженного состояния, активности среды и других внешних факторов, Установим причины перехода металлов из вязкого состояния в хрупкое и выявим влияние на этот переход основных факторов. Разрушение кристаллической решетки металла возможно в результате преодоления межатомных сил. Разрушающее напряжение, подсчитанное в предположении о том, что решетка является идеальной, называется теоретической прочностью. Расчеты дают для теоретической прочности значения, во много раз превышающие фактически наблюдаемые. Низкая прочность реальных кристаллов объясняется тем, что они всегда имеют дефекты строения и разрушения начинаются со слабого место, при этом образуются субмикротрещины; они являются источником концентрации напряжений, поэтому для продвижения трещин достаточно сравнительно небольшое среднее напряжение сопротивление отрыву 60ТР . Аналогично, для того чтобывызвать пластическую деформацию реальной решетки путем сдвига по плоскостям скольжения (плоскостям наибольшей упаковки атомов), нужно преодолеть сопротивление сдвигу (срезу) гср , которое вследствие дефектов в кристаллической решетке также намного меньше теоретического. При одноосном растяжении гср достигаются при напряжениях, равных пределу текучести металла. Поэтому вместо сопротивления сразу часто рассматривают предел текучести 6%(гср=Зг$/2) . Итак, металлы имеют две характеристики предельной проч § 9.3. Хрупкая прочность сварных соединений дить о прочности конструкции в целом. В основе этих спосооов лежат весьма упрощенные схемы, при помощи которых находят условные напряжения, действующие по так называемым опасным сечениям швов. Эти условные напряжения сравнивают с допускаемыми напряжениями для металла шва. которые определяются из опытов. Основным допущением упрощенных схем является предположение о равномерности распределения напряжений по "опасному сечению" шва. я действительности в сварных швах имеет месте сложное напряженное состояние^ а в опасных сечениях действуют неравномерно распределенные нормальные и касательные напряжения. Строгий расчет напряженного состояния в сварных швах элементарными методами невозможен, да он и не вызываемся необходимостью, так как допущение о равномерности распределения напряжений дает подтвержденные опытом значения разрушающих усилий. Это на первый взгляд парадоксальное положение получает свое разъяснение, если встать на точку зрения расчета по допускаемым нагрузкам. Предроложим, например, что в определенной зоне сварного шва напряжения достигли предела текучести металла. При дальнейшем возрастании внешней нагрузки эта зона пластически деформируется при постоянном напряжении. Приращение нагрузки воспринимается металлов шва вне указанной зоны5 г^з напряжения возрастают. При этом зона пластических деформаций увели-чивается, пока не распространится на весь сварочный шов. Несущая способность шва в этот момент исчерпывается, а предельная нагрузка вызывает одинаковые по всему сечению шва напряжения, равные пределу текучести металла шва. Важно отметить, что приведенные рассуждения справедливы только при условии наличия определенного запаса пластичности металла шва, т.е. при условии вязкого разрушения сварного соединения. Очевидно, что допущение о равномерности распределения напряжений совершенно неприемлемо для расчета сварных соединений, находящихся в хрупком состоянии. Итак, для сварных соединений, находящихся в пластическом состоянии и подвергаемых статическому нагружению, допущение о равномерном распределении напряжений является вполне оправданным и приводит к весьма эффективным расчетным схемам.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 148 149 150 151 152 153 154... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
