Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 130 131 132 133 134 135 136... 163 164 165
|
|
|
|
Ли. ^ О Р1| 0 Мк О и0 И4 О ГЦ 0 Ич =щц.(7.Ю2) чип Дифференцируя (7.102) согласно формулам (7.101), полу (7.103) с1 где *Ч0 Ц 0 Ьк О ОЧ 0 ^ 0ск ооо Ъ'1 с, ^ ск Видно, что матрица является функцией координат г и & , поэтому вычисление интегралов, определяющих матрицы [к№^1 и" теперь сложнее, так как их нельзя вынести за знак интеграла. Если элементы относительно малы, то матрицы ^Кда"] и {$£о} можно определить, приближенно вычислив [В] по значениям г и а в центре тнжести сечения элемента, т.е. при г=*{|\+гу*тгУ5 и Х^Ь^ + г^ + а^Уз" Тогда по формулам (7-94) и (7.96) получим Черта над И указывает на приближенность значения. В уравнении (7.92) осталось определить вектор {1^} Рассмотрим сторону между узлами I и ) (см. рис.3.15,б). Опуская промежуточные выкладки, получим Дет N1 О О N1 О О О О О о где рг и компоненты поверхностной нагрузки в направлениях г и г . Если поверхностная нагрузка приложена также к сторонам ]к или *и элемента, то следует добавить соответствующие слагаемые. Под внешней узловой силой в осесимметричном случае рг и следует понимать совокупность сил, действующих по всей длине окружности, образующей узел элемента. В отличие от плоской задачи, деформации £9 и нормальные напряжения , , 6^ непостоянны в пределах элемента и зависят от г и г , как видно из формул (7.103) и (7.73). Принципиальных же различий в алгоритмах решения плоской и осесииметрической линеаризованных задач нет. Пример. Последовательность расчета перемещений, деформаций и напряжений проследим на простом примере. Дана пластина толщиной I им, боковые кромки которой жестко заделаны в направлениях х и у (рис.7Л6,а). Материал пластины однороден, модуль Юнга Е = 200 гПа, коэффициент Пуассона ратурного расширения . J Ь1 — I 1 п х н м а 1 ЧЬ 1л М) 5йщ Рис.7.16. Пример расчета перемещений * = 0,3, коэффициент линейного темпе-А. = Ю-5 1/°с. Пусть при остывании
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 130 131 132 133 134 135 136... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
