Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 114 115 116 117 118 119 120... 163 164 165
|
|
|
|
уравнении (7.33). Решение полученной линеаризованной задачи для случая одномерного напряженного состояния не представляет труда, оно будет рассмотрено в § 7.3. О методе решения двумерной линеаризованной задачи будет сказано в подпара-графе 7.4-4. § 7,3. Алгоритмы решения задачи об одномерном напряженном состоянии В строгой постановке из-з? высокой концентрации нагреве и существенной неравномерности температурного поля при сварке следует рассматривать трехмерную задачу неизотерни-ческой пластичности. Математическая модель для трехмерной задача рассматривалась в § 7.1. Учитывая зависимость в высокой степени затрат средств и времени для получения числовых результатов от мерности задачи, стараются отыскать пути для такой идеализации возмущающих факторов и геометрии сварного изделия, которая позволила бы свести трехмерную задачу к одномерной или, в крайнем случае, к двумерной. В каждом конкретном случае такой подход определяется целевым назначением расчета. В главе 5 был рассмотрен упрощенный алгоритм решения задачи об одномерном напряженном состоянии в тонкостенных стержнях полосах конечной жесткости с продольным сварным швом. Алгоритм ориентирован на применение ручного счета, поэтому были приняты существенные упрощения при описании физических процессов с целью получения числовых результатов при разумной затрате времени. Например, принималось, что отсутствует эффект ползучести материала и внешние силы, а ось шва совпадает с осью симметрии полосы. Рассмотрим решение одномерной задачи в более общем и в то же^ремя формализованном виде, ориентированном на применении вычислительных машин. Как и ранее, используем балочные гипотезы, согласно которым: 1)сечения плоские и перпендикулярные к продольной оси до нагружения остаются таковыми и после нагружения; 2)влиянием поперечных деформаций на напряженаое состояние можно пренебречь (гипотеза о ненадавливании продольных волокон друг на друга). Эти гипотезы справедливы для тонкостенных стержней, конструкции в процессе нагружения не изменяется. Однако на практике такие допущения не всегда оправданы. Например, большие угловые деформации при стыковой односторонней сварке могут существенно изменить форму поперечного сечения, в результате чего ножет измениться прогиб соединения иг и" следовательно, распределение продольных напряжений 6^ (см. рис.6.6). При несквоэном проплавлении поперечные деформации удлинения ^ на стадии охлаждения в зоне непровара (в зоне концентрации деформаций) могут достигать десятков процентов, что тагске существенно изменит форму этой зоны. Учет изменения геометрии тела в процессе деформирования, т.е. учет геометрической нелинейности, приводит к нелинейной задаче. Геометрическая нелинейность часто ыожет сочетаться с физической. В принципе это не приводит к дополнительным существенным трудностям. Геометрическая нелинейность может быть реализована с помощью следующего итерационного процесса. В качестве начальной геометрии тела принимается форма соединения на предыдущем этапе, решается нелинейная задача термопластичности на текущем этапе нагружения, затем форма тела корректируется и процесс -повторяется до тех пор, пока геометрия тела не перестанет изменяться. При этом за геометрию тела следует принимать некоторую ее форму в промежутке 1;-Л1 , 1 (в середине этапа или, что удобнее, в конце его). Поскольку для сварочных задач характерна слабая геометрическая нелинейность (малое изменение геометрии на этапе нагружения), то один иэ удобных приемов ее реализации заключается в том, что итерации по геометрии тела и по функции состояния у) происходят одновременно. При относительно малых приращениях деформации на каждом этапе нагружения можно принимать, что форма тела на текущем этапе не изменяется и определяется конечным состоянием на предыдущем этапе. Таким образом, на каждом шаге прослеживания за историей нагружения и каждой итерации по функции состояния ф и геометрии тела возникает линейная задача, которая соответствует задаче теории упругости, если под [В] , [йе^ и {е0} в уравнении (7.31) условно понимать соответственно матрицу упругости [В] , деформации ^ и температурные деформации (ет} в
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 114 115 116 117 118 119 120... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
