Теория сварочных деформаций и напряжений
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 102 103 104 105 106 107 108... 163 164 165
|
|
|
|
Аналогично может быть произведена количественная оценка деформаций элементов из плоскости в результате угловых деформаций сварных соединений в других случаях. Следует отметать, что период образования угловых деформаций опережает период образований продольных деформаций, так как время выравнивания температуры по толвдне намного меньше времени выравнивания температуры по ширине листа. Поэтому угловые деформации, искажая форму сечения спариваемых элементов, могут оказывать существенное влияние на продоль^ нне деформации и характер распределения продольная сварочных напряжений. Так, на ряс*6.5,а показаны искривление полотнища и эпюра распределения продольных напряжений при стыковой сварке без учета угловых деформаций* Продольная ось х вогнута, что является следствием смещения центра пластической зоны вверх относительно серединной плоскости, Прн наличии больших угловых деформаций (рнс.6,6,6) центр пластической зоны оказывается вдщв оси у в что приводам к нзменеЕ&ю знака кривизны (ось х выпукла) к характера распределения на і* а 1 LiHiiüi 'у ГТЛН1ІІІ 1 Рисб. Ср Остаточная форма стыкового соединения с односторонним швом и распределение продольных напряжений в поперечном сечении § 6Л. Деформации элементов из плоскости вследствие потери устойчивости Как известно" потеря устойчивости пластин возникает" если сжнмавдие напряжения в них достигай критической величины бкр. в подпараграфе 5.1.2 было показано, что ожниахцие напряжения возникает от продольных швов на некотором рас* стоянии от оси (вне пластической зоны). На рис,6.7*а пока* зано распределение остаточных напряжений в поперечної сече-нии полотнища от швов приварки элементов набора, а на рис.6.7,б в пояске элемента набора от выполнения поясного шва. В обоих случаях распределение напряжений практически равномерно не только по ширине, но и по длине, т.е. почти по всей площади рассматриваемых элементов (нсклшая узкие участки пластических зон у швов). Поэтому ори определении деформаций от потери устойчивости полотнища после приварки к нему элементов набора можно применить схему яарниряо-занреп-ленной по четырем сторонам пластины, загруженной по двум сторонам сжямаицей нагрузкой (рио.6.7,а). Расчетная схема шарнирно-закрепленной по трем сторонам пластины с одной свободной продольной кромкой, загруженной сжимающей нагрузкой по двум поперечнім сторонам (рис.6.7,6) отвечает второму случаю и позволяет проверить устойчивость половины пояска тавра. Для того чтобн пластина не потеряла Прогиб листа в результате наложения обоих швов получи суммированием прогиба от каждого шва в отдельности (рис.6.5.в): U2=Uz^ü„-^"^-^ *(6.9) В частности, прогиб посередине листа) соста вит uza/a^o,mpi .(ело) При большом числе ребер, которое предварительно прихватываются к полотнищу, расчетная схеме "я каддой шпации соответствует схеме, изображенной на ряс.6.5,6" Поэтому каждая шов приварки ребра к полотнищу вызывает прогиб* определявши по уравнению (6.8)" а прогиб листа на длине шпация от приварки обоих ограничивающих его ребер составят Отсюда прогиб (pHC.605fr) посередине атадав може? быть определен по формуле EL(6ЛІ)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 102 103 104 105 106 107 108... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
