Электродуговая сварка и наплавка под керамическими флюсами
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 72 73 74 75 76 77 78... 91 92 93
|
|
|
|
и характера изменения функций вУт СП, %пр( Т), еупл(Г) и СП* между которыми существует следующая зависимость [8]: "V, (Г) гУф (Т) = еУупр (Г) + гУпл (Г), (86) где гут (Г) — функция свободной объемной относительной температурной деформации; еКупр (Т), еУпл (Т) — функции объемной относительной соответственно упругой и пластической деформации в однородном металле; еУф (Т) — функция действительного относительного изменения объема от температуры. Величина и характер распределения развивающихся при охлаждении напряжений I рода в любой момент времени, в конечном счете определяется как сумма еУупр (Т) + еупл (7). Учитывая условия деформации металла, наплавленного на жесткую массивную плиту, можно считать, что еут (Т) ^ еУф (Т). Следовательно, в первом слое к моменту мартенситного превращения будут существовать деформации и напряжения растяжения. Превращение аустенита в мартенсит, как известно, сопровождается увеличением объема металла, причем объемный эффект превращения еум зависит от состава стали и, прежде всего, от содержания углерода в ней. Так, по данным С. Ф. Юрьева [125] р, —2,5+1,08 С,(87) где С — процент углерода по массе. Приняв для нижней части наплавки среднее содержание углерода С = 0,6%, найдем, что при образовании мартен-ситной прослойки относительное приращение объема еИм = = 3,147%. Так как образование мартенситных игл происходит в жесткой и прочной аустенитной матрице, возникают значительные напряжения II рода, а при дальнейшем увеличении количества мартенсита перераспределяются и напряжения I рода. Образовавшиеся объемы мартенсита оказываются сжатыми, тогда как в окружающем металле возникают дополнительные деформации и напряжения растяжения. Последующее охлаждение приводит к еще большему увеличению деформаций и напряжений в результате того, что температурный коэффициент объемного расширения аустенита значительно больше, чем у мартенсита. На тонких межфазных участках с переходной структурой создаются весьма высокие градиенты нормальных напряжений и тангенциальные напряжения, близкие к пределу прочности при сдвиге. Многочисленные наблюдения показали, что зарождение холодных трещин происходит на границе мартенситного и аустенитного слоев и развивается далее по хрупкой прослойке мартенсита. Исследование сколовшихся кусочков наплавленного металла показало, что у поверхности скола металл содержит до 85—90% мартенсита и 10—15% остаточного аустенита, твердость достигает 55—57 HRC. Следовательно, основной причиной отслаивания легированного хромистого металла при наплавке на среднеуглеродистые стали является образование мартенситной прослойки вблизи поверхности сплавления первого слоя с основным металлом. В результате объемного эффекта возникает объемное поле деформаций и напряжений в межфазных зонах, достигающих, как правило, предела текучести, а в случае хрупкого разрушения — предела прочности стали. Достаточной мерой предотвращения образования холодных подваликовых трещин и сколов является наплавка промежуточного слоя проволокой Св-08 под флюсом АН-348-А, а также повышение температуры предварительного подогрева валков до 300—450° С. На основе анализа результатов проведенных исследований можно сделать заключение о том, что среднеуглеродистые среднехромистые стали, легированные Мл (до 2,5%), Si (до 1%), а при необходимости — небольшими количествами W, Аю, Ti, удовлетворяют требованиям, предъявляемым к металлу, предназначенному для работы в условиях циклического нагрева и охлаждения, обладают вполне удовлетворительной тепловой стойкостью, имеют достаточную термоусталостную прочность. Данные исследований послужили основанием для выбора состава металла и разработки керамических флюсов для наплавки рабочей поверхности различных видов металлургического инструмента и деталей (стальных валков станов горячей прокатки, штампов, роликов рольгангов и др.). В ЖдМИ была разработана серия керамических флюсов ЖС *, при использовании которых достигается твердость наплавленного металла 250—500 ИВ [91. Флюсы серии ЖС (табл. 32) обладают хорошими технологическими характе * ЖС — Ждановскин, для наплавки стали.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 72 73 74 75 76 77 78... 91 92 93
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
