Электродуговая сварка и наплавка под керамическими флюсами
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 91 92 93
|
|
|
|
этой области температур значения теплоемкости для обоих металлов близки. Из сказанного выше следует, что тепловые поля при сварке никелевых и стальных пластин будут несколько отличаться друг от друга даже при одинаковой мощности дуги, погонной энергии и т. д. По-видимому, для № в сравнении с Ре следует ожидать уменьшения объемов, ограниченных Рис. 93. Зависимость теплопроводности (а) и теплоемкости (б) железа и никеля от температуры. высокотемпературными изотермическими поверхностями (в том числе и объема сварочной ванны), а также увеличения градиентов температуры в интервале от 0 до 300° С. Общий объем зоны нагрева для N1 должен быть несколько меньше, чем для железа. Высказанные предположения подтверждаются экспериментальными данными (рис. 94) о характере установившегося теплового поля в подвижной системе координат в случае наплавки валика на никелевую и стальную пластины при прочих равных условиях. Существенное влияние на величину упругопластических деформаций кристаллизующегося металла оказывает коэффициент линейного расширения а и его зависимость от температуры (рис. 95). Средние значения коэффициента линейного теплового расширения для N1" несколько выше, чем для Ре. Поэтому при одинаковых тепловых полях величина упругопластических деформаций никелевой ванны в период се кристаллизации больше, чем стальной. Таким образом, одной из причин повышенной склонности N1 к образованию кристаллизационных трещин по сравнению с Ре и малоуглеродистыми сталями является большая вели -28 -24 -20-Ю -12 -в ~4ш0 -40 -X 32 '26 24 -20 -16-12 -8 ~4ш0 Чч КЗ нет | "V. 'X -X -34 -32 -X -28 -26 -24 -22 -20 -18 ~16 -14 -12 40 -8-6 -4 -2ш0 Ш_"_№_6С 4с ЗС 2С О ш с Ъо "г ЯП • '38-X т34 -32 -30 -28 -26 '24 ~22 -20-18 ~16 -14 ~12 -10 ~8 '6 -4 ~2ш0 6 Рис. 94. Характер тепловых полей при стыковой сварке соединений: а — в продольном сечении шва; б — в плоскости пластины. чина упругопластических деформаций, которые испытывает металл сварочной ванны в процессе его кристаллизации. С другой стороны, многими исследователями была отмечена низкая деформационная способность N1 в интервале температур от ГлнКв до Усол [69; 132; 84], что увеличивает возможность возникновения трещин в сварных швах. Низкую деформационную способность N1* в температурном ин
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 91 92 93
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
|
|
|
