Технология термической обработки металлов с применением индукционного нагрева
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8... 40 41 42 43
|
|
|
|
ГлаЬа 2. ОХЛАЖДЕНИЕ СРЕДЫ И СПОСОБЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ПРИ ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ 2.1. ОХЛАЖДЕНИЕ ВОДЯНЫМ ДУШЕМ И ВОДЯНЫМ ПОТОКОМ Выбор охлаждающей среды и способов подачи ее на закаливаемую поверхность определяется как необходимостью получения заданной структуры металла, так и конкретными условиями технологического процесса термической обработки деталей. Душевое охлаждение характеризуют следующие показатели: постоянное омывание поверхности изделий новыми, свежими порциями закалочной жидкости; возможность получения различной интенсивности охлаждения одной и той же жидкостью за счет изменения ее количества и скорости истечения из спрейера, расстояния от охладителя до изделия, количества, формы, размеров и частоты отверстий в спрейере и угла падения струй на охлаждаемую поверхность; возможность создания более равномерного омываиия поверхности изделия; возможность управления процессом охлаждения на различных его стадиях [10]. Физически наиболее достоверной характеристикой охлаждающей способности среды является коэффициент теплоотдачи при любой дайной температуре поверхности охлаждения: а = /(/). Эта характеристика позволяет проследить изменение охлаждающей способности среды и эффективности данного способа в процессе теплоотвода (рис. 2.1). Максимальный коэффициент теплоотдачи при исключительно большой интенсивности душа, подаваемого на охлаждаемую поверхность, составляет 50-10" Вт/(м2-°С). Столь высокая интенсивность теплоотвода обусловлена образованием большого количества паровых пузырьков на границе раздела жидкость — металл, незначительностью их отрывных размеров и высокой скоростью уноса. Подобная интенсивность теплоотвода возможна лишь при ярко выраженном душевом, т. е. струйном, характере охлаждения и недостижима ии при каком другом способе, в том числе и при охлаждении потоком воды. Вследствие сложной зависимости от температуры коэффициент теплоотдачи а не может быть рекомендован для оценки охлаждающей способности различных сред и способов охлаждения. Наиболее наглядной и практически легко используемой характеристикой является эквивалентный коэффициент теплоотдачи аэк8. В условиях душевого охлаждения поверхности величина аъы достаточно близка к усредненному по температуре коэффициенту теплоотдачи в диапазоне температур 800—100 °С. С помощью эквивалентного коэффициента теплоотдачи может быть проведен анализ влияния отдельных параметров душа, среды и спрейера на охлаждающую способность душа как закалочного средства высокой эффективности. Экспериментально установлено, что зависимость эквивалентного коэффициента теплоотдачи при охлаждении водяным душем от расхода воды в диапазоне от 0,1 до 1,0 м7 (с • м2) с достаточной степенью точности может быть представлена эмпирическим уравнением где Л„, Вв — коэффициенты, зависящие от относительной площади отверстий в спрейерах К. Коэффициент Ав изменяется от 2-Ю3 до 6-103 Вт/(м2-°С) и по сути дела представляет собой коэффициент тепло-отдачи'при охлаждении в водяной ванне с различной степенью перемешивания воды. Коэффициент В„ изменяется от 1,12 до 1,25 и имеет максимум при /("0,15. Была построена номограмма, показывающая зависимость эквивалентного коэффициента теплоотдачи от скорости истечения струй V при постоянстве расхода воды Лг или относительной площади отверстий К (рис. 2.2). Из графика видно, что увеличение скорости истечения струй при постоянном расходе воды и переменном значении К слабо влияет на Яэкв, а при постоянной относительной площади отверстий и переменном значении М резко повышает интенсивность душевого охлаждения, особенно при К 0,1. Кривые на рис. 2.2 получены для душа, перпендикулярного к поверхности изделий, при зазоре между спрейером и изделием 10—15 мм. Чтобы использовать эти данные для определения охлаждающей способности наклонного душа или душа, преодолевающего большие расстояния от спрейера до изделия, необходимо вносить поправки на влияние р и /г.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8... 40 41 42 43
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
