Технология термической обработки металлов с применением индукционного нагрева
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 39 40 41 42 43
|
|
|
|
дов фарки оказываются приемлемыми: если при охлаждении после сварки в&варном соединении образуется мартенсит, то в процессе транспортировки изделия к месту термической обработки и даже просто за время паузы между операциями сварки и термической обработки в нем могут возникнуть трещины, и тогда любой вид термической обработки будет бесполезен. Об эффективности объемной термической обработки сварных изделий подробно говорилось в предыдущем параграфе. Отмечалось, что в результате такой обработки сварное соединение приобретает свойства, достаточно близкие к свойствам основного металла трубы, хотя и не идентичные им. Однако с точки зрения работоспособности трубы одинаковость свойств любого ее участка очень важна. Установлено, что если произвести сначала локальную термическую обработку сварного соединения (о ней речь будет ниже), а затем объемную термическую обработку всей трубы, то заметно повысится ее несущая способность и одновременно будет достигнута равнопрочность основного металла и сварного соединения трубы. Способ совмещения локальной и объемной термической обработки изделий в настоящее время рекомендован к внедрению на ряде предприятий страны. Самый дешевый вид термической обработки сварных изделий — их локальная термическая обработка (локальная нормализация). Она заключается в местном индукционном нагреве сварного соединения и основного металла изделия, непосредственно примыкающего к зоне сварки, до температур нормализации сварного соединения и в последующем охлаждении на воздухе. При локальной нормализации необходимо, чтобы зона фазовой перекристаллизации перекрывала зону термического влияния сварки по всему сечению сварного соединения. Поскольку при локальном нагреве распределение температуры по сечению носит трапециевидный характер, ширину зоны нагрева надо выбирать с учетом этого обстоятельства. Температуру нагрева под локальную нормализацию следует выбирать с учетом скорости нагрева сварного соединения, исходного состояния его структуры, а также последующих условий теплоотвода. Чем меньше скорость нагрева, чем тоньше н однороднее исходная структура сварного соединения, чем выше скорость теплоотвода из зоны нагрева, тем ниже должна быть температура нормализации, обеспечивающая исправление дефектных структур сварки. Скорость индукционного нагрева под локальную нормализацию должна быть как можно больше, чтобы процесс был экономически достаточно эффективным, однако она должна обеспечивать сквозной прогрев всего сечения сварного соединения. Допустимый перепад температур по сечению не должен превышать 40—50 °С. Наконец, скорость охлаждения должна быть такой, чтобы не приводить к возникновению в нормализуемом сварном соединении неравновесных структур: мартенсита, троосЧита, игольчатого феррита, вторичной видман-штеттовой структуры. Для сварных прямошовных и спиральношовных труб диаметром 100— 2500 мм с толщиной стенки 4—30 мм, получаемых как дуговым, так и высокочастотным методами, была разработана технология локальной нормализации и создано оборудование для осуществления этого процесса. Ширина зоны локального нагрева при зазорах между индуктором и поверхностью трубы Л^Ю мм должна составлять /„аГр = 1,5Х Сш + + 6) для труб, полученных высокочастотной сваркой, и /„„,,,= (4,54--=-6)6 для труб, полученных дуговой электросваркой. При /г = 15 4-25 мм /„а1Р = 2(/ш-|-6) —для труб, полученных высокочастотной сваркой, и /Нагр= (64-8) б — для труб, полученных электросваркой. Здесь /,„ — ширина сварного соединения, мм; 6 — толщина стенки трубы, мм. Активная ширина индуктора должна составлять /™? = 7б при Л10 мм и /а"т = 106 при /¡=154-25 мм, т. е. реальная ширина нагрева под локальную нормализацию составляет соответственно 65—85 % и 60— 80 % от активной ширины индуктора [16]. Время локального нагрева, обеспечивающее перепад по сечению ие более 50 °С к концу нагрева, должно составлять (в секундах) т„агР = = (0,425±0,025)62 при 6ДГ и тиаГр= (0,425±0,025)б2+ 0,00256 прн 6^ДГ, где 6 — толщина стенки трубы, мм; Дг — глубина проникновения тока в горячий металл, мм. Время нагрева от температуры Ас\ (ус Рис. 5.5. Изменение ударной вязкости шва (а) и линии сплавления (б) труб в исходном состоянии (/) и после локальной нормализации (2) в зависимости от температуры испытания /„.„
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 39 40 41 42 43
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
