Технология термической обработки металлов с применением индукционного нагрева
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 26 27 28 29 30 31 32... 41 42 43
|
|
|
|
ных задач: во-первых, отсутствует перегрев стали и происходит еще большее раЖмельчение зерна, одновременно с чем осуществляется практически полная фазовая перекристаллизация доэвтектоидиой стали; во-вторых, благодаря этому заметно экономится электроэнергия. Применение импульсного охлаждения обеспечивает достаточно быстрый отвод тепла из всех слоев сечения, причем в наружных слоях образуется структура сорбита закалкн, а во внутренних слоях или в центре изделия аустенит переохлаждается до температуры, близкой к началу мартеиситного превращения (Мн), и при последующем нагреве также распадается с образованием тонкопластинчатого сорбита. Экспериментально установлено, что при импульсном охлаждении наилучшие результаты по однородности структуры и величине зерна по сечению изделий достигаются, если температура в центре или на внутренней поверхности изделий к моменту прекращения любой серии импульсов находится в пределах от Мн-\175 °С до Мн. Охлаждение ниже Мн нежелательно, так как может привести к образованию мартенсита и ухудшению свойств изделия. Охлаждение до температур, превышающих Мн-\-175 °С, не обеспечивает нужной дисперсности перед очередным циклом нагрева и в конечном итоге существенно снижает эффективность циклического нагрева, не позволяя получить желательное сочетание свойств в изделиях. При соблюдении этих условий к моменту достижения изделием температуры Ad в каждом следующем цикле нагрева все сечение приобретает достаточно однородную и мелкодисперсную структуру, тем более однородную, чем больше порядковый номер цикла нагрева. Поэтому с каждым следующим циклом нагрева превращение исходной структуры в аустенит в интервале Ac\-\-U происходит все быстрее и полнее, и для него требуется все меньшая конечная температура t,, время же нагрева определяется допустимым градиентом по сечению, который должен быть как можно меньше для получения наибольшей однородности аустенита по сечению изделия. Размельчение зерна и повышение однородности структуры приводят к увеличению прочности и заметному возрастанию ударной вязкости изделия, что в конечном итоге приводит к повышению его надежности. Число циклов нагрева и импульсов охлаждения может быть любым, но не меньшим трех. Если число циклов нагрева больше шести, эффект размельчения зерна от каждого следующего цикла становится ничтожно малым и существенной роли ие играет. Число импульсов охлаждения должно быть тем больше, чем больше размер изделия. Окончательное же охлаждение может быть различным и обычно выбирается в зависимости от требуемого сочетания прочностных, пластических и вязких свойств обрабатываемых изделий. Эксперименты проводили на картах, вырезаиных из спиральношов-ных труб диаметром 1020X10, размером 500Х500ХЮ мм из стали 1712СФ (С — 0,2 %; Мп — 1,34 %; Si — 0,45; S — 0,04 %; Р — 0,019 %; V — 0,07 %), обработанных пяти различным режимам; на патрубках труб из стали 25 (С —0.28%; Si —0,3%; Мп —0,8%; Сг — 0,1 %; Рис. 4. II. Кривые циклического нагрева и импульсного охлаждения наружной ((„) и внутренней ((ан) Поверхностей труб ИЗ стали различных марок: о — 17Г2СФ; б — 25; в — 45Г; / — после последнего импульса охлаждения нагрев до Ас\ и закалка; 2 — после последнего импульса полное охлаждение трубы; 3 — после последнего импульса охлаждения на воздухе a)tH,ti„;c 1000 Ццикл Шцикл ^шОха 5 10 15 20 25 30 35 Wt,c Шцикл___Охп. б) t„,ttH,'C Juuk/i^^ Ццикл 1000 Ь) tH;tiH;c IUM~, П цикл 10 15 20 25т,С Шцикл . ,. Охл. 10 15 25 30 35 Wx.c № — 0,1 %) диаметром 168 мм с толщиной стенки 6 = 5 мм и длиной 500— 700 мм, обработанных по пяти различным режимам; на патрубках труб из стали 45Г (С — 0,47 %; 51 — 0,3 %; Мп — 0,85 %; Сг — 0,2 %) диаметром 168 мм с толщиной стенки 10 мм и длиной 700 мм, обработанных по пяти различным режимам. Общим для всех серий экспериментов было.следующее: примеиение индукционного метода нагрева на частоте'/= 1000 Гц при средней скорости первого нагрева оср" 15-=-25 °С/с и последующих циклов нагрева £сР"70-ь80 °С/с; использование наружного импульсного охлаждения между циклами нагрева с длительностью импульсов 0,5—1,0 с и пауз между ними 1,0—2,0 с при различном количестве импульсов в зависимости от толщины стенки изделия. Плотность орошения водяным душем в импульсе составляла /№^0,1 м3/(с-м2). Импульсное охлаждение осуществлялось с помощью времязадающего устройства (ВЗУ), специально разработанного для этих целей в институте. Температурные кривые нагрева и охлаждения образцов приведены на рис. 4.11.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 26 27 28 29 30 31 32... 41 42 43
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
