Технология термической обработки металлов с применением индукционного нагрева
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 9 10 11 12 13 14 15... 41 42 43
|
|
|
|
н*! предъявляют повышенные требования, которые достигаются путем Предварительной объемной термической обработки. В этих случаях применение углеродистой стали ограничено вследствие малой ее прокали-ваемости. При диаметре изделия более 50—60 мм равномерные свойства по сечению после предварительной термической обработки получить нельзя. Поэтому приходится применять стали с повышенной прокаливае-мостью: легированные марганцем, хромом, никелем и другими элементами. Степень легирования определяется размерами изделия и уровнем требуемых свойств после предварительной термической обработки. Выбор марки стали зависит также от необходимости создания определенных условий охлаждения, что существенно при закалке деталей сложной формы. Если изделие сложной формы, например шестерню, охлаждать водой, могут возникнуть закалочные трещины. Лучшие результаты получаются при более умеренном охлаждении. Это требует применения легированных сталей, обладающих пониженной критической скоростью охлаждения. Для каждой стали имеется определенный интервал закалочных температур. Уровень температуры закалки зависит от ее состава, главным образом от содержания углерода, причем колебания в содержании углерода в 0,1 % уже могут сказываться на режиме нагрева. Например, при температуре, оптимальной для стали с 0,4 % С, в стали с 0,5 % С получается перегрев. В то же время стандарт для одной марки стали допускает колебание содержания углерода в пределах 0,08—0,1 %. В ответственных слу-Таблица 3.1. Характеристика основных марок стали, применяемых для высокочастотной поверхностной закалки Марка Химический состав, % Обычная /Т п п \/г твердост ^-Л,К1 1 1 у \, тЧНаа стали Углерод Марганец Хром Другие элементы после отпуска г л убии а слоя, мм 35 0,35—0,40 0,5—0,8 50_5£ 45 0,42—0,50 0,5—0,8 — 55_5( о ) А 50 0,47—0,55 0,5—0,8 — 57_52 4 А 35 Г2 0,3—0,4 1,4—1,8 _ 53_5£ 4 с 45Г2 0,4—0,5 1,4-1,8 — 56—6 О с: эит 0,45—0,55 0,7—1,0 — 57_62 о с 65Г \/й 0,6—0,7 0,9-1,2 — _ 59—6; О с; 0,75—0,84 0,2—0,4 — 60—6^ О \ о 35Х 0,3—0,4 0,5—0,8 0,8-1,1 52_57 1 с 45Х 0,4—0,5 0,5—0,8 0,8-1,1 55_5| о 35ХС 0,37—0,40 0,3—0,6 1,3—1,6 1,0—1,3 Б1 52—57 О а 40ХН 0,35—0,45 0,5—0 8 0,45—0,75 1,0—1,5 NN 55—50 О с 40ХНМ а V 0,36—0,44 0,5—0,8 0,6—0,9 1,5 №; 0,2 Мо 55—60 о 8 УХ 0,80—0,95 0,25—0,35 1,4—1,7 53_57 С ШХ15 0,95—1,1 0,2-0,4 1,3— 1,65 52—64 О а 55ПП Л -7Т-Т 0,55—0,63 0,2 — 0,3 Б1 57—52 О о 4/1 I 0,44—0,51 1,0—1,2 — 0,17 51 55—50 z о 1ТТ V л г",п 0,Пэ—0,3 0,06—0,12 Т] ШХ4РП 0,95—1,05 0,35—0,5 0,15—0,3 Б1 65—67 3,5 0,3№; 24 0,027 Б чаях предусматривают применение стали селект, с заранее оговоренным, более узким пределом содержания углерода. Сталь селект дороже обычной, и применение ее стараются ограничить. Составы наиболее распространенных марок стали, рекомендуемых для изготовления изделий с поверхностной закалкой, приведены в табл. 3.1. 3.2. МИКРОСТРУКТУРА ПОВЕРХНОСТНО ЗАКАЛЕННОГО СЛОЯ При оценке качества структуры поверхностно закаленного слоя можно предъявлять несколько более низкие требования, чем при оценке качества объемно закаленных изделий. Объясняется это тем, что конструктивные свойства поверхностно закаленных деталей не определяются однозначно свойствами поверхностного слоя, как при объемной закалке. В особенности это касается случая зональной (местной) закалки, осуществляемой, как правило, только в целях повышения износостойкости отдельных, наиболее изнашивающихся участков. Наиболее распространенная структура поверхностно закаленного слоя доэвтектоидиой стали — среднеигольчатый мартенсит балла 5—6 по шкале ГОСТ 8233—56. При закалке доэвтектоидиой стали даже в случае быстрого нагрева трудно избежать роста зерна аустенита. Этот рост естественен, так как он в первую очередь происходит в процессе развития зерен аустенита, возникших из перлитных колоний, за счет поглощения структурно свободного феррита. Увеличение скорости нагрева и, следовательно, сокращение времени пребывания стали в области высоких температур не дает существенных результатов, так как неизбежно влечет за собой повышение температуры иагрева. В ряде случаев приходится мириться с мартенситом балла 7—8 на участках, не несущих основной нагрузки. Это бывает, во-первых, при поверхностной закалке сложной поверхности, когда при достижении нужной температуры на рабочих участках могут оказаться перегретыми соседние. Во-вторых, крупноигольчатый мартенсит можно допустить в тонком поверхностном слое при закалке на сравнительно большую глубину, превышающую глубину проникновения тока в горячий металл. При таком режиме нагрева стремление сократить время приводит к перегреву поверхности. В большинстве случаев глубина перегретого слоя невелика и находится в пределах допуска на шлифовку. Возможность допущения в отдельных областях поверхностного слоя структуры перегрева должна оцениваться в каждом конкретном случае с'учетом условий эксплуатации детали. Разрабатывая режим поверхностной закалки той или иной детали, всегда стремятся получить результат при минимально допустимой температуре. Это снижает вероятность образования закалочных трещин, нагрева смежных незакаливаемых участков детали, способствует снижению остаточных деформаций. При таких режимах возможно получение так называемого безыгольчатого мартенсита, при травлении которого ие выявляются иглы. Безыгольчатый мартенсит обладает высокими механическим*, свойствами и твердостью. Однако получение безыгольчатого мар
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 9 10 11 12 13 14 15... 41 42 43
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
