Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 319 320 321 322 323 324 325... 414 415 416
|
|
|
|
Для такой ванны диаметр жидкого металла, м, определяют из соотношения D 2с У V , (9-27) где V — объем жидкого металла, м3; с — коэффициент, зависящий от отношения диаметра зеркала металла £) к глубине ванны по металлу Я. Высота сферического сегмента Яс принимается равной 20% общей глубины жидкого металла. Для этого наиболее распространенного случая с = 0,875 Н0,042 Б/Н.(9-28) При высоте сферического сегмента Яс, увеличенной до 25% общей глубины ванны с жидким металлом, с = 0,9 + 0,04 О/Н.(9-29) Диаметр зеркала металла определяют, исходя из заданной глубины ванны Я. Для сфероконической ванны с углом конуса 45° и глубиной сферического сегмента Яс=0,2 Я диаметр зеркала металла 1750 -——.(9-30) 1 ГУ 0,084 Я Объем жидкого металла V определяют из удельного объема жидкого металла 7о и заданной емкости печи О: У = д00.(9-31) Для жидкой стали обычно принимают 70=0,145х Х10~3м3/кг. Над жидким металлом в ванне должно быть пространство для шлака, объем которого Уш принимают в процентах от объема жидкого металла. Высоту слоя шлака определяют упрощенно из соотношения #ш= Уш/0,785Оа.(9-32) ГДе V ш — объем шлака, м3. Для современных печей высота плавильного пространства (#п) может приниматься в пределах: Яп= = (0,5-5-0,45)£1 для печей емкостью 0,5—6 т; Я„= (0,45-*--5-0,4)01 для печей емкостью 12—50 т; Яп= (0,38-4-0,34) й\ для печей емкостью 100 т и выше, где /?!—диаметр ванны на уровне откосов. Толщину футеровки пода печей средней емкости обычно принимают приблизительно равной глубине жидкого металла. Толщину футеровки стены принимают по конструктивным соображениям. Толщина футеровки свода соответствует длине стандартного огнеупорного кирпича и при обычной конструкции купольного свода, как правило, составляет: 230 мм для печей емкостью до 12 т, 300 мм для печей емкостью 25—50 т, 380—460 мм для печей емкостью 100 т и выше. 9-9. ВЫБОР ЭЛЕКТРОПЕЧНОГО ТРАНСФОРМАТОРА. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ТРАНСФОРМАТОРОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ДУГОВЫХ СТАЛЕПЛАВИЛЬНЫХ ПЕЧЕЙ Мощность трансформатора печи определяют по уело-' виям расплавления, во время которого в печи расходуется наибольшая часть электрической энергии. Большая часть современных электропечных трансформаторов спроектирована с условием обеспечения возможности перегрузки по току до 20—30% в Период расплавления с целью его сокращения. Среднюю активную мощность Ра,ср, которую необходимо выделять в период расплавления, определяют суммарным расходом электроэнергии, Wan и длительностью расплавления "под током" тр,т (т. е. общей длительностью расплавления за вычетом времени, в течение которого печь не потребляет электрической энергии): Ра,ср — ^эл/Тф.т-(9-33) Зная среднюю активную мощность периода расплавления, определяют необходимую мощность электропечного трансформатора: 5 =-^5-?(9.34) Лэл "исп cos Ф где г|эл — электрический КПД электропечной установки, включая трансформатор; kHCn — коэффициент использования мощности трансформатора в период расплавления; cos ф — средний коэффициент мощности электропечной установки в период расплавления. Для предварительного определения мощности трансформаторов при проектировании дуговой сталеплавильной печи электрический КПД можно без большой погрешности принимать равным 0,9, средний коэффициент мощности в период расплавления для мощных печей емкостью 100 т и выше обычно находится в пределах 0,72—0,68, а к*сп — в пределах 0,8—0,9. Реактивное сопротивление электропечных трансформаторов составляет 6—10%, для малых печей сопротивление короткой сети равно 5—10%. Общее реактивное сопротивление установки должно составлять 30—40%, поэтому для обеспечения устойчивости дуги и ограничения толчков тока при эксплуатационных коротких замыканиях до значений 2,5—3 номинального тока на малых печах в трансформатор встраиваются дроссели. В [9-7, 9-9] даны технические данные трансформаторов сталеплавильных печей, выпускаемых в настоящее время промышленностью. Конкретные значения активных и реактивных сопротивлений печного контура рассчитываются по методике, изложенной в [9-9]. 9-10. РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДУГОВЫХ СТАЛЕПЛАВИЛЬНЫХ ПЕЧЕЙ а) ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКИХ СЕТЕЙ ДЕЙСТВУЮЩИХ ПЕЧЕЙ И МОДЕЛЕЙ КОРОТКИХ СЕТЕЙ Ввиду того что моделирование и тем более расчет короткой сети не дают точных параметров установки, на каждой дуговой печи проводят измерение параметров Rn и Х„ при вводе ее в эксплуатацию. Сложность этих измерений вызвана тем, что токи печи достигают десятков, а иногда сотен килоампер, падения напряжений на короткой сети составляют десятки и на отдельных участках единицы вольт. При недостаточно продуманной прокладке цепей измерения напряжения в них могут наводиться посторонние ЭДС, в несколько раз превышающие измеряемое напряжение. Измерения сопротивления короткой сети производят в режиме короткого замыкания. При трехфазном коротком замыкании три электрода погружают в металл, а трансформатор переключают на низшую ступень. Схема измерений приведена на рис. 9-15. Измерения производят по крайней мере дважды. Активное и реактивное сопротивления каждой фазы сильноточной линии определяют по нижеприведенным параметрам. Измерения на первичной стороне: Ал" Л л" Ас" Via* ^As" ^'ic PlA PlB PIC9"35)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 319 320 321 322 323 324 325... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
