Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 318 319 320 321 322 323 324... 414 415 416
|
|
|
|
где Сг — масса проходящего через печь воздуха, кг/с; сг — средняя удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кгХ ХК); t—температура выходящего из печи газа, °С; /0— температура окружающего печь воздуха, °С. Тепловые потери через футеровку дуговой сталеплавильной печи 7ф определяют по (2-5). Тепловые потери в период межплавочного простоя 7пр = (7ф + 7изл + 0,57Г)£Н,(9-16) где 1гя — коэффициент неучтенных потерь, принимаемый обычно в пределах 1,1 —1,2. Особенность работы дуговой сталеплавильной печи, в частности, заключается в том, что огнеупорная кладка стен и свода с каждой плавкой изнашивается и становится тоньше. Поэтому тепловые потери через стены и свод рекомендуется рассчитывать как среднеарифметическое значение двух крайних случаев — для новой огнеупорной кладки (в начале кампании) и для изношенной на половину толщины огнеупорной кладки ( в конце кампании) или вводить в расчет средних потерь 0,75 толщины огнеупорной кладки. К футеровке подины эта рекомендация не относится, поскольку по условиям технологического процесса подину дуговой сталеплавильной печи после каждой плавки заправляют свежим огнеупорным порошком и толщина огнеупорной части футеровки подины в процессе эксплуатации печи существенно не меняется. Потери через футеровку электропечи можно без существенной погрешности считать по зависимости для плоской стенки: " и to (9-17) где ¿1 — температура внутренней поверхности кладки, °С; /г— температура внешней поверхности кладки, °С; б — толщина кладки, м; У — средний коэффициент теплопроводности материала участка кладки, Вт/(м-°С). Полученные значения плотностей теплового потока через футеровку при принятых температурах ее внутренней и наружной поверхностей Г] и ?НаР сравнивают с возможным съемом тепла с наружной поверхности: Я' — авар (''нар где (Хнар — коэффициент теплоотдачи для условий наружной поверхности, Вт/(м2-°С); /0— температура окружающей печь среды, °С. При значительном расхождении (более 5%) в значениях плотности теплового потока по (9-17) (9-18) принимают другое значение tBap и повторяют расчет. Прочие тепловые потери учитывают введением коэффициента /2=1,2-4-1,4 к сумме подсчитанных потерь. Общий КПД печи ї] = 'ПїгЬл(9-19) где г|т — тепловой КПД печи; т]эл — электрический КПД за время расплавления. Полезная мощность печи to), (9-18) Рпол — Р& Ц Время расплавления металла qG Seos фг)эл—Qn (9-20) (9-21) где q — теоретический удельный расход электроэнергии на расплавление металла (для стали около 0,1 Вт-с/кг); G — масса расплавляемого металла, кг; S — мощность электропечного трансформатора, В-А; cos ф — средневзвешенный коэффициент мощности агрегата в период расплавления; Qn — мощность тепловых потерь печи в течение периода расплавления, Вт. 21—351 Обобщение многолетнего опыта эксплуатации печей выявило следующие наиболее благоприятные максимальные (для периода расплавления) линейные напряжения: 225—300 В для небольших печей (0,5—12 т), 350—430 В для печей средней емкости (25—50 т), до 850 В для крупных печей (емкостью от 100 и более). Для расчета линейного напряжения U2jI (максимального вторичного напряжения) можно применить формулу U 2л 36/5 (9-22) Печи средней мощности обычно имеют переключатели на 12 ступеней напряжения, а у самых крупных число ступеней доходит до 23. При выбранных значениях и2л и заданной мощности печного трансформатора 5, кВ-А, определяем ток в электроде печи: /ал — 5-Ю3 отсюда диаметр электрода (9-23) (9-24) А где / — допустимая плотность тока в электроде, (см. табл. 9-7). Диаметр распада электрода связан с диаметром электрода йъ. Отношение с1рэ/кэ берется равным 2,5—3,5, большие цифры относятся к печам меньшей емкости. Для трехэлектродных цилиндрических печей следует придерживаться следующих эмпирических соотношений: арэ/Di 0,35" йсв = (0,6-=-0,7)D, (9-25) (9-26) где £1 — диаметр плавильного пространства на уровне откосов печи; /гсв — высота от зеркала ванны до наивысшей центральной точки внутренней поверхности свода. Меньшая граница последнего соотношения относится к печам большой и средней емкости, большая граница — к печам малой емкости. При конструировании дуговых сталеплавильных печей большой емкости и сверхвысокой мощности стараются уменьшить диаметр распада электродов до минимально возможного с целью получения общего колодца при расплавлении и отказа от механизма вращения ванны печи. Ванну печи выполняют сферической или сферической с переходом на конус (сфероконической), объем ее должен быть достаточным для того, чтобы вместить весь жидкий металл и шлак. На рис. 9-14 дана форма плавильного пространства, она сфероконическая с углом а=45° между образующей и осью конуса. Уровень порога Уровень жидкого металла Рис. 9-14. Форма внутреннего объема печи.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 318 319 320 321 322 323 324... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
