Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 251 252 253 254 255 256 257... 414 415 416
|
|
|
|
Приведенный выше порядок расчета индуктора используется и в этом случае, с учетом указанных особенностей. Тепловой расчет выполняется по формулам для плоской стенки, нагреваемой с одной стороны, так как обычно толщина стенки и тем более диаметр полости значительно превышает требуемую глубину прогрева Ьк и глубину активного слоя |. На рис. 6-46 был приведен эскиз плоского индуктора, на котором указаны условные обозначения, использованные в приведенной ниже схеме приближенного расчета. Время нагрева и удельную мощность находят по (6-129), (6-131), (6-134), полученным для случая нагрева пластины с одной стороны. Теоретические расчеты и эксперименты показывают, что для различных индукторов при определенных частоте и удельной мощности напряжение на единицу длины индуктирующего провода и ток, рассчитанный на единицу ширины паза в магнитопроводе при зазорах 4—6 мм, колеблются в сравнительно небольших пределах. В среднем можно считать, что при удельной мощности 107 Вт/м2 и частоте 10 000 Гц напряженности электрического и магнитного полей соответственно равны 145 В/м и 2,4-105 А/м, при частоте 8000 Гц — 130 В/м и 2,5-105 А/м, при частоте 2500 Гц —75 В/м и 3,4Х XI О5 А/м. При расчете индуктора для закалки плоской детали достаточно определить только реактивное сопротивление подводящих шин, так как их активным сопротивлением можно пренебречь. При этом имеет смысл рассчитывать реактивное сопротивление только горизонтального участка, которое значительно больше, чем сопротивления остальных участков. Реактивное сопротивление обоих горизонтальных участков токоподводящих шин индуктора (рис. 6-46) *ш"2,5-10-6//ш(2,3^ 4/ш +0,5 У (6-157) Vbm + Ai/ где Ai —глубина проникновения тока в медь (6-139); 6ш= (6ш1+&ш2)/2 — эквивалентная ширина шины; bmi и &ш2 — ширина шины в начале и конце токоподвода, где последний размер определяется длиной контактной колодки закалочного понижающего трансформатора. При вычислении полного напряжения на индукторе напряжения на индуктирующем проводе и на шинах складываются арифметически, что не приводит к большой ошибке из-за низкого коэффициента мощности индуктора. Коэффициент полезного действия таких индукторов в среднем составляет 0,75—0,88. Расчет индуктора ведут в следующем порядке. Из теплового расчета находят Рпов И Тк. Ширина паза в магнитопроводе Ап. При одновременном нагреве /гп = 1,1 Нг, если нагревается участок поверхности, hi = h2, если деталь нагревается по всей длине А2. При непрерывно-последовательном нагреве, если задана мощность генератора, ширина паза определяется по (6-120), причем / примерно равняется длине магни-топровода /и, если же задана производительность, то по формуле (6-121) ширина индуктирующего провода hí = hn — 2&из,(6-158) где £из — толщина изоляции. Ширина башмака магнитопровода с = (0,3 ч-0,75) Ап.(6-159) Напряжение на индуктирующем проводе U я 1пс/0Крпов-10-7 .(6-160) Ток в индукторе h ~ Ai /0 К Рпов-КГ"7. (6-161) Реактивное сопротивление подводящих шин определяется по (6-157). Падение напряжения на токоподводящих шинах Напряжение на индукторе их = и + иш. Мощность, подводимая к индуктору, р ^ Рпов lyi hi п JQ—3 (6-162) (6-163) (6-164) г)э — КПД индуктора, в среднем равный 0,8. Коэффициент мощности индуктора /VI О3 cos Фи = я .(6-165) Когда рассматривается цилиндрический индуктор для закалки внутренней поверхности, за длину магнитопровода 1а принимается длина окружности, проходящей в середине зазора, /и = я à[ + d2l (6-166) Реактивное сопротивление подводящих шин рассчитывается так же, как для цилиндрических индукторов для нагрева внешних поверхностей. Расчет петлевых индукторов делается так же, как и плоских. . Индукторы сложной формы часто можно представить как комбинацию простых рассмотренных индукторов. Тогда их расчет можно делать по частям, приводя его к одному току. По результатам расчета индуктора выбирается закалочный понижающий трансформатор, вторичное напряжение и мощность которого должны соответствовать £/: и Определяется мощность конденсаторной батареи по (6-151) и (6-152). Мощность генератора ориентировочно Рг я (1,25-4-1,3)(6-167) Расход воды, требуемый для охлаждения основных элементов установки без генератора, С} = 0,05РГ!гт ,(6-168) где &т — коэффициент загрузки генератора по времени (отношение средней потребляемой мощности к номинальной мощности генератора). В табл. 6-23 приведено приблизительное распределение общего расхода воды по элементам установки. Таблица 6-23 Расход воды для охлаждения элементов установки Охлаждаемый элемент Расход воды, % к общему количеству, поступающему в установку Закаливаемая деталь Индуктор Трансформатор Конденсаторы Прочие элементы (шины, токопод-воды) 60 20 10
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 251 252 253 254 255 256 257... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
