Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 250 251 252 253 254 255 256... 414 415 416
|
|
|
|
Реактивность рассеяния ха приближенно вычисляют из предположения равномерного поля в воздушном зазоре: *в = ю1*о, ^2 ,(6-145) п2 где 52 — площадь поперечного сечения нагреваемого объекта (для цилиндра 52=я4/4, для детали прямоугольного сечения 52 = &2 dг). Эквивалентные параметры индуктора вычисляют по формулам Г = ГХ + Г2 Х = *1в+ х2' ги = гш + г Vrl+4 Коэффициент полезного действия мощности индуктора (6-146) и коэффициент Чэ,н = г21ги C0SV* = rJzn-(б"147) Мощность, передаваемая в нагреваемыйобъект, Р2 = П2п2рП0В.(6-148) Ток в одновитковом индукторе Напряжение на одновитковом индукторе Реактивная мощность Ри,? = Ри tgq. (6-149) (6-150) (6-151) При средних частотах можно считать, что реактивная мощность конденсаторной батареи ^к"1ЛРи,р.(6-152) Увеличение мощности учитывает добавочные реактивные сопротивления, вносимые понижающим закалочным трансформатором и шинопроводом. Если нет возможности подобрать подходящий по вторичному напряжению закалочный трансформатор, то индуктор выполняют многовитковым (обычно 2—3 витка). Тогда где Расчет индуктора ведется в следующем порядке: Задано: глубина закаленного слоя Ьк; диаметр детали й% или размеры сечения пластины Ъ2 и й%\ ширина закаливаемой полосы при одновременном нагреве, или время нагрева тк, или мощность генератора Рг при непрерывно-последовательном нагреве; частота /; удельная мощность рпоВ; размеры шин Ьши Ьшг, Л, /2; расстояние между шинами Ьш; толщина шин Ьш. Определить: диаметр индуктора ¿1 или его поперечные размеры &1 и й\, если нагревается пластина; ширину индуктора пи толщину индуктирующего провода Ъ\; напряжение на индукторе £Л; ток в индукторе 1\; коэффициент мощности совф; КПД г)э; мощность, подводимую к индуктору. Рассчитывается одновитковый индуктор. 1. Внутренние размеры индуктора й1 = а'2 + 2Ь. г = п2(Гі-\-г\), x = n2(xlB + x'2), (6-153) п — число витков; ГЯ = Г + ГШ, Хя = Х+Хш, zh = Воздушный зазор b выбирается (2—5)-Ю-3 м, если? йг 0,05 м, и 0,005—0,01 м, если fife 0,1 м. 2. Толщина токонесущей стенки индуктирующего-провода. При одновременном нагреве 61 = (2,5н-4,0)6к. При непрерывно-последовательном нагреве, если /104 Гц, толщину выбирают по возможности близкой, к оптимальной (около 1,6 Ai). При радиочастотах b\~^z 0,5-10_3 м из соображений механической прочности. 3.Ширина индуктора. При одновременном нагреве-/и "1,2 ft2, если нагревается участок поверхности, илш hi = h,2, если деталь нагревается по всей длине h%. При непрерывно-последовательном нагреве, если задана мощность генератора, то используют (6-120). При' этом /=П2, где П2 — внешний периметр детали. При заданной производительности используют (6-121), где v — скорость подачи индуктора или детали; тк — время нагрева. 4. Активное и внутреннее реактивное сопротивления индуктирующего провода находят по (6-138). 5. Активное и внутреннее реактивное сопротивления' шин находят по (6-140) и (6-141). 6. Расчетный периметр детали П2э — по (6-143). 7. Активное и внутреннее реактивное сопротивления детали находят по (6-142) и табл. 6-22. 8. Реактивность рассеяния находят по (6-145). 9. Приведенные к току индуктора параметры находят по (6-46) —(6-48). 10. Все остальные величины находят по (6-146) — (6-153) в том порядке, в котором они приведены выше. Индукторы без магнитопроводов применяют для закалки внутренних поверхностей главным образом при частотах 8000 Гц и более высоких. При более низких частотах приемлемый КПД индуктора можно получить-лишь при диаметрах 150—200 мм, однако в этом случае-легко осуществить более эффективный индуктор с маг-нитопроводом. Приближенный расчет такого индуктора может быть также . проведен на основе схемы замещения-рис. 6-25, б. В порядок расчета, приведенный выше,, вносят следующие изменения. Реактивное сопротивление х0 рассчитывают по формуле х0 — х10 /Сс " Х10 — сор,0 ЯО| 4Лі ' (6-154). где ёср= ((іі + сі1)/2 — средний диаметр индуктора; /С = /1 — I—из рис. 6-27. Активное Г\ и внутреннее реактивное Х\ъ сопротивления индуктирующего провода рассчитываются с учетом взаимодействия эффекта близости, способствующего увеличению плотности тока на внешней поверхности" индуктора, обращенной к нагреваемой детали, и кольцевого, действующего в обратном направлении. В результате их взаимодействия сопротивления уменьшаются примерно в 1,5 раза: ndx pi l.Sftx Ai (6-155) Эффективный периметр детали, который подставляется в (6-142), в этом случае равен: (6-156)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 250 251 252 253 254 255 256... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
