Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 249 250 251 252 253 254 255... 414 415 416
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6-22 Зависимость вспомогательных функций R и X от Ьк/А Функция 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,57 R X 1,580 0,884 1,500 0,677 1,360 0,530 1,185 0,471 1,046 0,466 0,938 0,477 0,857 0,496 . 0,799 0,502 0,754 0,546 0,698 0,595 0,675 0,640 0,669 0,669 где П1 — внутренний периметр индуктора; Ом-м— удельное сопротивление меди; Pi Аг я 0,07iVf , м. 2-Ю-8 (6-139) Активное гш и реактивное хш сопротивления подводящих шин вычисляют по формулам для отрезков широких прямоугольных шин. Трапецеидальные участки шин приводят к эквивалентным прямоугольникам: 2/j Pi__ rmi — , . —-^шів'" Оші Ді _2/а_ Рі__ ГШ2— , . — ХШ2М гш — гші ~т~ гшг" где 6ср = (6Ш1 + ЬШ2)/2; (6-140) *ш1 = 7,9-10-6/ л:Ш2 = 7,9.10-6/ уш "1 Vi ~т~ *Ш2М' "ср СШ1 ~Т~-^Ш2' (6-141) Зазор Ъш между шинами обычно составляет 1,5— 3 мм. Увеличивать его не следует во избежание роста реактивного сопротивления. Активное Г2 и внутреннее реактивное хгм сопротивления нагреваемого объекта находят по формулам для двухслойной среды. При этом считается, что при 750—• 1000°С удельное сопротивление всех сталей приблизительно р2=10~б Ом-м. Тогда Г2=^^-У2 /Ссо5Ф= ^2,8-Ю-6 К/ R; hi Дк¡h -6 = ^^-6Г2~К hi Дк sin ф = = ^Э2,8.10-6К/Х, Ai (6-142) где коэффициент К, внутренний угол сдвига ф, а следовательно, и функции R и X зависят от относительной глубины прогрева Ьк/Ак и относительной магнитной проницаемости сердцевины; Пгэ—•эффективный периметр детали. Эффективный периметр равен: для цилиндра П2Э = n(dt — l); | для пластины Я2Э= 2(&2 + d2)—/ где с|=Л1Дк — глубина активного слоя, определяется как было указано выше. Относительную магнитную проницаемость цг нахо дят методом последовательных приближений по заданной удельной мощности Рпов, частоте / и отношению Ьк/Ак [6-1]. Однако в диапазоне удельных мощностей, применяемых при поверхностной закалке (рпов 0,2 кВт/см2), возможно усреднить функции Д и X. В табл. 6-22 приведены их усредненные значения в зависимости от относительной глубины прогрева Ьк/Ак, позволяющие найти г2 и х2в с достаточной для практики точностью, не прибегая к определению и.г. При &„/Д„1,57 R 1 =0,7; 2 металл может считаться однородным. Реактивное сопротивление х0 (рис. 6-24,6) определяет МДС (ток намагничивания), необходимую для проведения полного магнитного потока по пути обратного замыкания: _ Х1 хо — Хг = (ú\l0 l — k (6-144 где 51 — площадь окна индуктора, м2 (для цилиндрического индуктора 51=я^1/4, для прямоугольного или овального 51 = &1 й\); к— поправочный коэффициент для вычисления индуктивности соленоида конечной длины (рис. 6-26 и 6-51). В соответствии со схемой замещения (рис. 6-25, б) значения приведенных к току индуктора сопротивлений? нагреваемого объекта г2 и х2 (Ом) находятся из выражений (6-46) —(6-48). 0,3 0,8 0,7 0,6 ОД Ьі / с. =1 1 0,75 0,6 0,5 ом ОД o¿ 0,1 0,0 05 bi А 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 Рис. 6-51. Поправочный коэффициент для вычисления" индуктивности соленоида с прямоугольным поперечным сечением.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 249 250 251 252 253 254 255... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
