Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по e-mail.
Страницы: 1 2 3... 238 239 240 241 242 243 244... 414 415 416
|
|
|
|
Нагреваемый слиток загружается на тележку цеховым оборудованием, тележка поочередно останавливается под каждой нагревательной печью. Гидроподъемник усилием Юте ходом 3600 мм снимает слиток с тележки и загружает его в печь. По окончании нагрева слиток опускается гидроподъемником на тележку, транспортируется к термостату, в котором температура выравнивается. После термостатирования слиток перемещается на тележке к прессу. Индукционные установки для подогрева валков листопрокатных станов (табл. 6-14) перед завалкой их в клети обеспечивают одновременный подогрев пары валков, собранных вместе с подшипниковыми узлами. Линейные индукторы при нагреве устанавливают с малым рабочим зазором относительно поверхности валка с помощью механизма перемещения индукторов. Для выравнивания температуры по сечению валки во время нагрева необходимо вращать со скоростью не менее 5 об/мин. Механизм вращения валков в комплект поставки не входит. Таблица 6-16 Оптимальная частота для сквозного нагрева изделий из цветных металлов Диаметр или толщина, мм, изделий из Частота, Гц меди алюминия латуни 1,5—7,0 2—8 2,5—10 (100—200)-108 8000 7—12 8—15 10—18 12—18 15—22 18—25 2500 18—70 22—85 25—100 1000 70 85 100 50 При диаметрах 150 мм и более оптимальная частота 50 Гц. б) РАСЧЕТ ИНДУКТОРОВ ДЛЯ НАГРЕВА НАИБОЛЕЕ ЧАСТО ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ ВИДОВ ЗАГОТОВОК 6-9. РАСЧЕТ ИНДУКЦИОННЫХ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК а) ВЫБОР ЧАСТОТЫ ПИТАЮЩЕГО ТОКА Выбор частоты определяется соображениями достижения приемлемого электрического КПД при высокой скорости нагрева. В практике индукционного нагрева с постоянной во времени удельной мощностью для выбора частоты применяют следующие соотношения: 1) для цилиндрического изделия (загрузки) З10е р2 е 6-106р2 -/ 9 (6-84) 2) для изделия (загрузки) конечной толщины Ъг с плоской поверхностью (нагрев с двух сторон) 10е р26-106р2 h Рг2 bill (6-85) 2 Г/-2 В (6-84) и (6-85) верхний предел определяется скоростью нагрева, нижний — электрическим КПД. Оптимальные стандартные частоты питающего тока в зависимости от размеров и физических свойств изделия, определенные на основе (6-84) и (6-85), приведены в табл. 6-15 и 6-16. Таблица 6-15 Оптимальная частота для сквозного нагрева стальных изделий, Гц Диаметр или толщина, мм 5—10 10—25 25—40 40—50 50—160 160 Частота, Гц, при нагреве ниже точки Кюри выше точки Кюри 2500 1000 1000 50 50 50 (100—200)-10" (100—200)-10" 8000 2500 1000 50 При применении ускоренного нагрева, представляющего собой сочетание нагрева с постоянной во времени мощностью и нагрева при постоянной температуре на поверхности изделия, частота, обеспечивающая достаточную эффективность нагрева стальных изделий, составляет: Диаметры изделия, мм....... 15—70 30—120 50—18С 70—250 Частота, Гц ... . 800025001000500 16—351 Нагрев сплошных цилиндрических заготовок из материала с цг2^^ (цветные и тугоплавкие металлы, графит, немагнитная сталь; магнитная сталь при температуре выше точки Кюри). Исходными данными для расчета являются: й2, й\, Н\, 1/1, Р2, р1, рг. При этом d^ рассчитывается по формуле dx = dz + 2 (Ьф + Ь' + Ъ") (6-86) где Ъ' — зазор между заготовкой и футеровкой индуктора, м; Ъ" — монтажный зазор между индуктором и футеровкой, включая толщину электрической изоляции индуктора, м; Ь' и Ъ" выбирают из конструктивных соображений. Длина индуктора при симметричном расположении в нем загрузки, состоящей из нескольких заготовок; hx = h2 + 2b" (6-87) где Ь'" — расстояние между ближайшими торцами индуктора и загрузки. Количество заготовок в индукторе ш = £ТН.(6-88) Необходимость увеличения длины индуктора по сравнению с длиной загрузки вызвана искажением магнитного поля на торцах индукторов и подстуживанием торцов заготовок. Эти явления сказываются тем сильнее, чем выше температура нагрева заготовок, больше их диаметр и меньше скорость нагрева. Обычно принимают Ь"': (0,5—1) ¿2 для немагнитной стали, 0,05—0,08 м для меди, 0,02—0,05 м для алюминия. При сквозном нагреве в качестве расчетного выбирают среднее значение удельного электрического сопротивления материала загрузки на интервале изменения температуры поверхности загрузки. Электрический расчет индуктора идентичен расчету индукционных тигельных печей и производится по (6-38) —(6-58). Нагрев сплошных цилиндрических заготовок из материала си,Г21. Исходные данные для расчета те же, что и в предыдущем случае. После определения удельной поверхностной мощности р P = PJF, (6-89) находят относительную магнитную проницаемость на поверхности загрузки, которая для малои среднеугле-родистых сталей определяется по кривым рис. 7-13. Значение цг для других магнитных материалов на
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 238 239 240 241 242 243 244... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
