Электротермическое оборудование
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 230 231 232 233 234 235 236... 414 415 416
|
|
|
|
14. Эквивалентное активное сопротивление индуктора, Ом/виток2, Г=Г!+Г2 (6-49) 15. Эквивалентное реактивное сопротивление, Ом/ви ток% х — #1в -fх2. (6-50) 16. Эквивалентное полное сопротивление индуктора, Ом/виток2, (6-51) (6-52) (6-53) (6-54) (6-55) г= V~r2 + x2. 17. Электрический КПД индуктора П9 = г'2/г. 18. Коэффициент мощности индуктора cos фи = г/г. 19. Потребная мощность в загрузке Pi = Рпол ~\~ Рп,т" 20. Активная мощность индуктора Ри = ^г/^э = ^пол/Лэ Лт 21. Число витков индуктора при заданном напряжении на индукторе Ui г г ./ COS ф ^ '.' :../ ч.. У Г zP„ 22. Активное, реактивное и полное сопротивления системы индуктор — загрузка: Гц = гп2\ = хп2\ = гп2. (6-57) (6-58) 23.Ток индуктора /1 их1гЛ. 24. Линейная плотность тока в индукторе J1 = 1г п/пх. д) РАСЧЕТ МАГНИТОПРОВОДА • Как правило, индукционные печи промышленной частоты снабжаются магнитопроводом, установленным непосредственно за индуктором, и выполненным из листовой электротехнической стали толщиной 0,5 или 0,35 мм: горячекатаной марок 1511, 1512, 1513 и др. или холоднокатаной текстурованной стали марок 3411, 3412, 3413 и др. Последние обладают в направлении проката более высокой проницаемостью и более низкими потерями (рис. 6-28) по сравнению с обычными горячекатаными сталями. Индукционные печи повышенной частоты также могут выполняться с магнитопроводами. При этом необходимо использовать сталь толщиной 0,2 или 0,35 мм. (С целью упрощения конструкции магнитопровод обычно набирают из отдельных шихтованных пакетов прямоугольной формы. Расчет магнитопровода сводится к определению его сечения и электрических потерь в стали. Суммарное сечение магнитопровода 5М =-—,(6-59) 4,44/т*сВм1 ' где &с—см. § 6-4; 5м = 0,9-М,2 Тл — для горячекатаной стали, 5М = 1,0-=-1,5 Тл — для холоднокатаной стали. Се чение пакета 5П выбирают по конструктивным соображениям. Количество пакетов магнитопровода т=5м/5п. Электрические потери в пакете магнитопровода р' = S h v р , fn,MП ' П I С (6-60) где пП — высота пакета магнитопровода (по конструктивным соображениям обычно выбирается близкой к об Вт/кг 2,8 2М 2,0 1,6 0,8 0,4 Рс 1 1 1511 (0,5 мм), У 1512(0,5мм), 1511(0,35мм) 1512 (0,35мм). дм' 0,6 0,8 В г/кг 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 1,0 1,2 а) 1,4-Тл Рс ±... I 3 Ш (0,5 мм}^ Ш (0,5мм)^ №(0,35мм)^ ИЗ (0,35мм) ^ j 3і О 0,2 ОМ 0,6 0,8 1,0 1,2 1М %6 Тл б) Рис. 6-28. Зависимость удельных электрических потерь в листовой электротехнической стали от магнитной индукции Вм и толщины листа. а — холоднокатаные стали; б — горячекатаные стали. щей высоте индуктора); ус—-плотность: для горячекатаной стали можно принять 7550 кг/м3, для холоднокатаной 7650 кг/м3. Удельные потери в стали на вихревые токи и гистерезис определяются маркой стали и зависят от магнитной индукции Вм в пакете магнитопровода и от частоты перемагничивания. На рис. 6-28 приведена зависимость рс от индукции для некоторых марок стали при /=50 Гц. Удельные потери в стали на других частотах могут быть определены приближенно из соотношения ^с(Л=Рс(50)(^)1,3.(6-61) где рс (50) — удельные потери в стали на частоте 50 Гц.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 230 231 232 233 234 235 236... 414 415 416
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
