Производство труб
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 121 122 123 124 125 126 127... 438 439 440
|
|
|
|
незначительны, эти изменения обычно не учитывают. Расчетные величины давления хорошо совпадают с данными экспериментальных работ, которые подтвердили широкое изменение величины удельного давления в зависимости от степени деформации, температуры прокатки, натяжения или подпора и химического состава металла. При малых величинах деформации удельное давление находится на уровне 98—117 Мнім2, (10—12 кГ1мм2)\ при больших коэффициентах вытяжки (\і ^ 1,3) удельное давление достигает 196—245 Мнім2 (20—25 кГ/мм2). Удельное давление при входе трубы в валки обычно несколько ниже, чем при выходе, что объясняется некоторым понижением температуры трубы к концу прокатки. Распределение давлений по клетям стана характеризуется большой неравномерностью. Обычно наиболее высокие давления отмечаются в средних клетях стана. Наименее нагруженными являются две последние клети, где деформация по стенке не производится, а изменение диаметра невелико. Давление металла на валки при прокатке труб из углеродистых сталей размером 108х4-ь6 мм в среднем составляет в первых клетях 0,6—1,0 Мн (60—100 Г), а для более нагруженных клетей 1,0—1,6 Мн (100—160 Т). Определение крутящих моментов и мощности прокатки для каждой клети непрерывного стана вызывает определенные трудности. Суммарный момент вращения (см. рис. 69), приложенный к одному валку любой клети стана, складывается из моментов сил давления в зонах редуцирования и обжатия стенки, момента от осевых усилий, вызванных натяжением или подпором, и, наконец, момента сил трения, действующих на поверхности контакта трубы и оправки. Поскольку зона редуцирования относительно невелика, можно полагать, что равнодействующая сил давления приложена в середине дуги захвата, и тогда М = РНт^т^±{Е3-Еи)Н±(їЯ,(105) где Еп и Е3 — усилия переднего и заднего натяжения или подпора, что учитывается знаком плюс или минус; С — осевое усилие, возникающее в рассматриваемой клети вследствие движения оправки относительно трубы; # — катающий радиус валка; #тіп — радиус валка по дну калибра; ао — Угол захвата. Если при прокатке полого тела на длинной оправке в двухвалковой клети скорость выхода металла обозначить ьь то ско рость входа будет меньше и равна —-, т. е. по длине очага де формации скорость металла изменяется. Оправка, движущаяся благодаря возникающим фрикционным силам, очевидно, получит скорость, несколько меньшую максимальной скорости металла.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 121 122 123 124 125 126 127... 438 439 440
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
