Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 86 87 88 89 90 91 92... 142 143 144
|
|
|
|
оценкой плавки, так как в отношении указанных параметров такие плавки ведут себя аналогично плавкам, имеющим пологие характеристики лишь при условии стабилизации температур нагрева в очень узком интервале, что в практике индукционного нагрева встречает большие трудности. В практике массового производства сталей пониженной прокаливаемости имеется естественный разброс характеристик, и часто они занимают некоторое промежуточное положение между пологими и крутыми. , мм -3 л\ ce Í г* 5 2 г J 8?" Г °С 800 850 900 950 1000 Температура нагрева под закалку Рис. 108. Характеристика глубины прокаливаемости мартеновских плавок, раскисленных по разным вариантам: i —предварительное раскисление ферросилицием (0.61 % С; 0,22% Si; 0.18% Мп;0,04% Сг; 0,05% Ni; 0,04% Cu; 0,06% Ti; 0,010% Р; 0,021% S); 2 — ферросилиций введен в сталь, раскисленную алюминием (0,59% С; 0,18% Si; 0,14% Мп; 0,02% Сг; 0,07% Ni; 0,02% Cu; 0,10% Ti; 0,025% Р; 0,20% S; 3 — без введения в сталь в процессе выплавки ферросилиция (0,57% С; 0,02% Si; 0,20 Мп; 0,02% Сг; 0,05% Ni; 0,11% Cu; 0,07% Ti; 0,09% Р; 0,028% S) Влияние условий выплавки на характеристики прокаливаемости стали. Влияние технологии выплавки на свойства сталей пониженной прокаливаемости проявляется более резко, чем на обычных сталях, по-видимому, потому что наличие в последних легирующих элементов или обычных примесей маскирует влияние особенностей выплавки. Проведенная специальная проверка на серии из девяти индукционных плавок и большой производственный опыт показывают, что применение рекомендаций С. М. Баранова [4—5] позволяет более успешно достигать пологих характеристик прокаливаемости. Главное в этих рекомендаци-: ях — отказ от применения в качестве раскислителя кремния. Раскисление должно производиться в электродуговой печи уг-.; леродом (под карбидным шлаком), алюминием либо алюминием; и титаном. Во всех случаях кремний следует вводить в раскисленный металл, т. е. после присадки алюминия или титана. Целесообразность применения описанной технологии раскисления иллюстрируется рядом примеров, приведенных ниже. На рис. 108 даются характеристики прокаливаемости трех плавок, имеющих сходный химический состав, но раскисленных по, разным режимам.* ./* Неудовлетворительную характеристику прокаливаемости имеет плавка раскисленная предварительно ферросилицием, как это обычно принято в мартеновском производстве, и окончательно алюминием и ферротитаном. Плавка 2, в которой ферросилиций введен после раскисления алюминием, имеет значительно лучшую характеристику прокаливаемости. И, наконец, самую лучшую характеристику прокаливаемости имеет плавка 3, в которую кремний в процессе выплавки не вводился, а раскисление осуществлялось алюминием и титаном при одновременном введении небольшого количества марганца. На рис. 109 приведены состав и характеристики прокаливаемости трех плавок, выплавленных в мартеновской и электроду А мм 5 3 '750 800 850 900 950 1000 1050 °С Рис. 109. Зависимость глубины закаленного слоя различных плавок от температуры закалки: / — мартеновская плавка, раскисленная ферросилицием, алюминием н титаном (0,58% С; 0,16% Мп; 0,17% в!); 2 — электродуговая плавка, раскисленная под карбидным шлаком, а также присадками алюминия и титана (0,57% С; 0,08% Мп; 0,18% 31); 3 — мартеновская плавка, раскисленная алюминием и титаном (0,54% С; 0,15% Мп; 0,03% 31) говой основных печах. Все три плавки имеют весьма близкий химический состав. Однако плавка 1, раскисленная ферросилицием и силикокальцием, имеет крутую характеристику прокаливаемости, в то время как другие две плавки (2 и 3), раскисленные алюминием и титаном, имеют пологие, вполне удовлетворительные характеристики. Аналогичные выводы относительно влияния технологии раскисления на прокаливаемость стали пониженной прокаливаемости сделаны авторами работы [2], которые исследовали две. группы плавок одинакового состава (табл. 28). В одной из них (вариант А) раскисление осуществлялось введением в печь ферросилиция, алюминия и ферроти-тана, в другой (вариант Б) предварительное раскисление в печи осуществлялось алюминием и ферротитаном, а ферросилиций вместе с алюминием вводился в ковш после раскисления стали. Сравнение данных торцовой прокаливаемости для обоих вариантов раскисления, приведенное на рис. ПО, показывает, что отказ от использования кремния как раскислителя позволяет более четко фиксировать пониженную прокаливаемость стали. Таким образом, различия в очередности введения раскислителей 12*179
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 86 87 88 89 90 91 92... 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
