Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 69 70 71 72 73 74 75... 142 143 144
|
|
|
|
в печи, до 11-го балла (50—60 мкм2), получаемого при оптимальном режиме индукционного нагрева, повышает прочность при изгибе низкоотпущенного мартенсита (при твердости НЯС 61—62) более чем в 2 раза (разрушающая нагрузка увеличивается с'250 до 650 кгс). 4. Низкотемпературный отпуск существенно влияет на прочность при изгибе закаленной стали (см. рис. 9.3). При закалке образцов с оптимальной (наиболее низкой) температуры, обеспечивающей полную закалку на мартенсит, наблюдаются следующие зависимости. Неотпущенные образцы из стали 45 имеют весьма высокую твердость (НЦС 65), разрушаются предельно хрупко и при сравнительно низкой разрушающей нагрузке (~300 кгс). Низкий отпуск повышает показатели прочности при изгибе. При температурах отпуска до 200° снижение твердости сопровождается повышением предела прочности в 2 раза и снижением хрупкости; при температурах отпуска 125—275° С предел пропорциональности изменяется мало. С повышением температур отпуска пластическая деформация, предшествующая хрупкому разрушению, увеличивается. Особенно заметной пластическая деформация становится при температурах отпуска, превышающих 200' С. Максимальные свойства прочности закаленной стали при изгибе соответствуют температурам, где успевают пройти процессы релаксации напряжений в кристаллической решетке [85], а процессы разупрочнения, связанные с отпуском, еще не развиваются в достаточной мере. Начиная с 2001 С, когда сталь приобретает достаточную пластичность, характер разрушения и значения прочности определяются сопротивлением стали не хрупкому, а вязкому разрушению. 5. Показатели прочности при изгибе стали с исходной нормализованной перлито-ферритной структурой, закаленной при разных скоростях нагрева (с температур, обеспечивающих примерно равную величину действительного зерна аустенита) и отпущенной при температурах до 275е С, совмещаются в единой кривой, объединяющей данные, относящиеся как к скорости нагрева 10° С/сек, так и 1000° С/сек. Сопоставление средних значений пределов прочности образцов, закаленных при скоростях нагрева 10 и 1000° С/сек (см. рис. 93), с оценками точности этих значений показывает, что разность в прочности образцов, относящихся к обоим вариантам закалки, не выходит за пределы погрешности эксперимента. 5. СВЯЗЬ РЕЖИМА ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА И НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО ОТПУСКА С ПРОЧНОСТЬЮ ЗАКАЛЕННОЙ СТАЛИ ПРИ КРУЧЕНИИ (СОПРОТИВЛЕНИЕ ВЯЗКОМУ РАЗРУШЕНИЮ) При испытании на изгиб закаленной стали, имеющей высокую твердость, происходит хрупкое или преимущественно хрупкое разрушение (т. е. разрушению предшествует незначительная ]44 пластическая деформация). Установлено, что в этом случае сопротивление стали разрушению сильно зависит от величины кристаллов мартенсита. Можно было ожидать, что при "мягких" способах нагружения [95], например, при кручении, а также при небольшом размере сечения образцов разрушение стали, закаленной на высокую твердость, будет вязким. В этом случае не должно быть столь резко выраженной зависимости сопротивления закаленной стали разрушению от величины ее кристаллов. Также можно предполагать, что низкотемпературный отпуск должен существенно изменять сопротивление стали пластической деформации и вязкому разрушению [82]. Для испытания на кручение применены образцы из стали 45. Небольшой диаметр образцов (6 мм) необходим для того, чтобы получить практически одинаковую твердость и структуру по всему сечению и вязкое разрушение при кручении. Закалка осуществлялась в индукторе (см. рис. 76) при частоте 8000 гц. Такая частота обеспечивала равномерный нагрев сечения образца, однако сравнительно низкий к. п. д. индуктора обусловливал то, что нагрев мог производиться со скоростью не больше, чем 20— 25° С/сек. Выбраны два режима нагрева, обеспечивающие мелкое (100 мкм2) и крупное (25 000 мкм2) действительное зерно аустенита. Отпуск производился при температурах 150 и 225° С. Результаты эксперимента (табл. 20) подтверждают, что значительный перегрев, резко укрупняя кристаллы мартенсита, почти не изменяет ее сопротивления вязкому разрушению и сопротивления пластической деформации. При испытании все образцы разрушались вязко. Увеличение температуры низкого отпуска, снижая твердость закаленной стали, существенно уменьшает сопротивление стали кручению, что в данном случае (при вязком разрушении) эквивалентно снижению сопротивления стали вяз Таблица 20 Влияние температуры индукционного нагрева н низкого отпуска на прочность при кручении закаленных образцов из стали 45 (данные 5—6 испытаний) Режим нагрела Температура отпуска в "С Предел прочности в кгс/мм2 Предел текучести в кгс/мм2 Предел пропорциональности в кгс/мм2 Средняя твердость HRC Действительное зерно аустенита ("псевдозерно мартенсита") в мкм2 20° С/сек, 850° С 150 225 200±8 * 164±5 139+7 125+7 114+4 104+ 1 57 51 100 (10-й балл) 20° С/сек, 1200° С 150 225 194±4 164+5 131±3 122+4 113±9 104+3 55 51 25 000 (2-й балл) * Оценка точности средних значении пределов прочности, текучести и пропорциональности дана при вероятностных границах 95%. К3. Щелеляковский1^5
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 69 70 71 72 73 74 75... 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
