Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8... 141 142 143 144
|
|
|
|
7 У А -г У /| Г 2 ! од 1 фс 'лишь иовых I / 1 превращений^ ! 1 1 ! г * 6 г" сек 1000 800 600 400 100 О Рис. 4. Влияние формы термической кривой на протекание фазовых превращений: / — /—выпуклая кривая; 2— 2— вогнутая кривая повышается до 40° С/сек. Во'втором случае (см. рис. 2) наблюдается более резкое изменение, скорости нагрева, которая после начала фазовых превращений снижается более, чем в 6 раз,— с 330 до 50° С/сек. Таким образом, данные о средней скорости индукционного нагрева лишь весьма приблизительно характеризуют темпера-турно-временные условия фазовых превращений при аустенизации стали. Следовательно, учет только двух рассмотренных выше параметров индукционного нагрева — средней скорости нагрева в области фазовых превращений и конечной температуры является недостаточным. Скорость протекания фазовых превращений, а следовательно, получаемая структура и глубина закалки, а также размер зерна аустенита зависят от интегрального температурно-временного действия нагрева на структуру стали и поэтому зависят от формы термической кривой (рис. 4). Образцы диаметром 30 'мм из стали 45 были подвергнуты поверхностной закалке после индукционного нагрева током с частотой 8000 гц. При этом были выбраны два режима, обеспечивающие нагрев в области фазовых превращений по двум термическим кривым: выпуклой /—1 и вогнутой 2—2 при совершенно одинаковом нарастании температур до начала фазовых превращений. Для нагрева соответствующего точке А при нагреве, как по выпуклой, так и по вогнутой кривой формально имеют место равноценные режимы, так как конечная температура и средняя скорость нагрева в области фазовых превращений для обоих случаев одинаковы. Однако эти два режима не являются эквивалентными. При нагреве до температуры 1100° С со средней скоростью 75° С/сек по выпуклой кривой общая глубина закаленного слоя составляет 8,4 мм, глубина по мартенситу 6,3 мм, а при нагреве по вогнутой кривой общая глубина закаленного слоя составляет 6,6 мм, а по мартенситу 5,2 мм (т. е. отличаются примерно на 20—30%). Оптимальными температурами нагрева под закалку образцов стали 45, обеспечивающими получение безыгольчатого мартенсита, являются для выпуклой кривой 915° С, а для вогнутой кривой 870° С (соответственно точки Б я В на рис. 4). Таким образом, для достижения идентичности результатов поверхностной закалки (глубины, твердости и структуры слоя) необходимо обеспечить повторяемость следующих параметров: 12 конечной температуры нагрева,' средней скорости нагрева в области фазовых превращений (или времени нагрева в области фазовых превращений) и формы термической кривой. Необходимо подчеркнуть, что при индукционном нагреве применение устройств для дозирования нагрева по температуре (например, фотопирометров, действующих на отключение питания индуктора после достижения поверхностью детали заданной температуры) не дает возможности получать стабильные режимы нагрева. Приведенные выше данные показывают, что при равной температуре нагрева, но при разной форме термической кривой или разной скорости нагрева результаты закалки значительно отличаются. Для практического выполнения перечисленных выше трех условий и обеспечения, повторяемости результатов поверхностной закалки необходимо, чтобы в процессе индукционного нагрева как до начала, так и во время фазовых превращений величина мощности изменялась по одному и тому же закону, т. е. для достижения постоянства формы и уровня термической кривой необходимо обеспечить повторяемость формы и уровня кривой изменения удельной мощности р0. При этом условии повторяемость достижения конечной температуры нагрева /к можно обеспечивать либо посредством реле времени нагрева, либо применением фотопирометров. Зависимость формы термической кривой от схемы возбуждения генератора повышенной частоты. Рассмотрим методы стабилизации индукционного нагрева применительно к установкам с машинными генераторами, которые применяются ,для упрочнения тяжелонагруженных деталей. Постоянство термической кривой достигается в установках с машинными генераторами одним из двух способов: 1) при поддержании постоянным тока возбуждения генератора; 2) при сохранении неизменным напряжения на зажимах генератора посредством схем с электромашинными, магнитными или тиристорными усилителями. Схема с постоянным значением тока возбуждения генератора. Схема;главных цепей индукционной установки с вращающимся преобразователем и соответствующая эквивалентная схема даны на рис. 5. У генераторов Г индукторного типа, обычно применяемых для получения частот тока 1000—10 000 гц [32], ток в обмотке возбуждения ОВ при прочих равных условиях прямо связан с величиной возбуждаемой э. д. с, численно равной напряжению его холостого хода. Напряжение на зажимах генератора при нагреве иг и примерно равное ему напряжение на контуре установки ик обычно не равно э. д. с. генератора и может существенно от него отличаться. В зависимости от величины емкости конденсаторной батареи С при данном индукторе I) и трансформаторе Тр могут наблюдаться три случая: 1) контур установки, состоящий из трансформатора и конденсаторной батареи, недо-компенсирован, т. е. результирующая его реакция индуктивная;
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8... 141 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
