Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7... 141 142 143 144
|
|
|
|
г'с 2. ОСОБЕННОСТИ КИНЕТИКИ НАГРЕВА СТАЛИ В СТАНДАРТНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ УСТАНОВКАХ Опыт применения поверхностной закалки подтверждает, что при использовании современных высокочастотных установок как с машинными, так и с ламповыми генераторами скорость нагрева в области фазовых превращений не остается постоянной. В зависимости от параметров установки, принятой схемы регулирования, размеров детали и рабочего уровня мощности термическая кривая может быть либо выпуклой (кривая /, рис. 3), когда скорость нагрева в области фазовых превращений постепенно падает, либо вогнутой, когда скорость нагрева в области фазовых превращений постепенно растет (кривая 2, рис. 3). Часто термическая кривая представляет совокупность выпуклых, вогнутых и прямолинейных участков (кривая 3, рис. 3). Необходимо подчеркнуть, что постоянная скорость нагрева — это частный случай, крайне редко встречающийся на практике. Изменение скорости нагрева при данной настройке установки индукционного нагрева и изменение формы термической кривой даже при небольших изменениях параметров установок вносит существенные неудобства в практику электротермической обрат ботки. Создаются трудности при переносе режимов нагрева с одной установки на другую и таким образом становится невозможным создание стандартных режимов для определенных марок сталей. Так, например, при замене деталей контура установки (конденсаторов или трансформатора) необходимы проверки режима, проведения металлографического анализа и часто корректировка режима. Рассмотрим причины, обусловливающие это. Как показано в работе [86] значение мощности р0, выделяемой в единице поверхности нагреваемого стального тела можно записать в виде следующей зависимости: "у 7 А 1 X сек Рис. 3. Типичные виды термических кривых индукционного нагрева: / — выпуклая; 2 — вогнутая; 3 — смешанная (3) где Ко Р, и коэффициент, зависящий от размеров индуктора и нагреваемой детали; ток в индукторе в а; соответственно удельное сопротивление в ом-см и магнитная проницаемость материала нагреваемого объекта в гс/эрст; частота тока в гц. Уравнение (3) показывает, что кинетика индукционного. нагрева стали при поверхностной закалке, характеризуемая формой термической кривой и его скоростью, зависит от большого числа' факторов, которые составляют две группы: 1) факторы, вызывающие понижение интенсивности поглощения тепла нагреваемым объектом, при постоянных частоте и напряженности электромагнитного поля индуктора, т. е. при неизменной силе тока в нем, связанные с изменениями при нагреве_физических свойств стали и ее структурного состояния [член "|/р(х уравнения (3)]; 2) факторы, вызывающие в процессе нагрева рост или падение напряженности электромагнитного поля индуктора вследствие изменения режима работы высокочастотной установки, т. е. изменения тока в индукторе [член Г\н в уравнении (3)]. Факторы второй группы обусловливаются изменением электрических параметров индуктора при нагреве стали и, как следствие, соответствующим изменением настройки контура, а также особенностями схемы данной высокочастотной установки: регулируется ли активно в процессе нагрева отбираемая от нее мощность путем регулирования тока в цепи возбуждения генератора либо изменение ее величины определяется "естественным" изменением параметров нагрузки генератора в процессе нагрева при постоянном токе возбуждения. В большинстве случаев в процессе нагрева напряженность электромагнитного паля индуктора не остается постоянной, что влияет на вид термической кривой. Влияние лервой группы факторов изучено Г. И. Бабатом и И. Н. Кидиным [39, 44]. Г. И. Бабат изучал этот вопрос для установления количественных расчетных соотношений и ввел понятие о коэффициенте поглощения мощности Ур|х, который характеризует изменение мощности в процессе нагрева при постоянной частоте и силе тока в индукторе *. И. Н. Кидин исследовал кинетику индукционного нагрева с позиций металловедения, приняв во внимание только явления, связанные с изменением магнитных свойств нагреваемого объекта. Целесообразность изучения влияния на кинетику индукционного нагрева второй группы факторов определяется возможностью разработки на. этой основе новых эффективных методов дозирования индукционного нагрева. Характер изменения энергетических и термических параметров в течение цикла нагрева для двух типичных случаев нагрева под поверхностную закалку — с относительно низкой и относительно высокой удельной мощностью иллюстрируется рис. 1 и 2. В первом случае (см. рис. 1) в области температур фазовых превращений скорость нагрева сначала несколько снижается, а затем * Магнитная проницаемость ц, составляющая вначале нагрева 10—100, коли6Т Д° ЗНачения' равного 1, в сталях, содержащих в структуре значительное лита еСТВ° пеРЛИта ПРИ нагреве до точки Аси в сталях с малым "количеством перлита р. снижается до единицы при нагреве до точки Кюри феррита 768° С.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7... 141 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
