Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 20 21 22 23 24 25 26... 142 143 144
|
|
|
|
Таблица 4 Оценка степени тепловой массивности и максимальной неравномерности температур в образцах нз серебра для исследования охлаждающей способности закалочных сред (для серебра к = 360 ккал/мч-°С) Диаметр образца В ЛШ Метод охлаждения Коэффициент теплоотдачи в KKai/м'-ч °С Значение критерия Bi Максимальная разность температур между поверхностью и центром в "С 20 Спокойная и циркулирующая вода 4 ООО 10 000 18 000 0,И 0,28 0,5 35 100 150 20 0,84 1,68 220 350 6 Водяной душ 30 000 60 000 0,25 0,5 80 150 3 0,125 0,25 40 80 • Для получения приемлемого значения коэффициента Био и допустимой неравномерности нагрева необходимо брать очень небольшой размер образца, а при допустимом размере образца имеет место значительная неравномерность в процессе охлаждения по сечению образца. Испытание хромель-алюмелевых наружных термопар с электродами различного диаметра (0,05—0,4 мм). Для исследования процессов закалки при индукционном нагреве целесообразно применять методику регистрации скоростей охлаждения, которая была бы пригодна не только для выявления закономерностей охлаждения на образцах, но также для определения скоростей охлаждения на деталях. Поэтому для регистрации изменения температуры поверхности стальной детали в процессе закалки в наших исследованиях использовался магнито-электрический осциллограф, работающий от термопары, электроды которой приваривались точечной конденсаторной сваркой к охлаждаемой поверхности в 2 точках. Такая методика была применена Г. Френчем [94], который применял термопары с диаметром электродов 0,64 мм. Аналогичная методика использовалась при исследовании самоотпуска [101]; в этом случае использовались термопары с электродами 0,5 мм. Обычно указывают [76] на два принципиальных источника погрешностей при такой регистрации кривых охлаждения: 1) провода термопары, расположенные на поверхности образца, в какой-то мере препятствуют ее омыванию охлаждающей жидкостью; 2) существует опасность, что отвод тепла от места спая через электрод термопары приводит к занижению показаний. Опыт использования рассматриваемого метода при изучении процессов охлаждения при закалке стали быстродвижущейся водой показывает, что первый возможный источник погрешностей не имеет большого значения, так как в этом случае охлаждение осуществляется потоком воды, движущимся с высокой степенью турбулентности, что обеспечивает равномерное и интенсивное охлаждение поверхности. Второй источник погрешности можно преодолеть, применяя более тонкие термопары, что было проверено автором экспериментально. Из одной партии проволоки были изготовлены хромель-алюмелевые термопары с электродами диаметрами 0,4; 0,2; 0,1 и 0,05 мм. На цилиндрические образцы из армко-железа диаметром 28 мм приваривали одновременно три термопары с разными диаметрами электродов. Таким образом, создавалась возможность записывать совместно температурно-временные кривые, соответствующие одному и тому же режиму нагрева и охлаждения, но регистрируемые термопарами разной толщины. Для получения достоверных результатов каждая запись повторялась несколько раз. Записи при закреплении на образце трех термопар проводили для двух способов охлаждения — при подаче воды душем и потоком (рис. 28). При закалке в воде обычно наблюдается типичная темпера-турно-временная зависимость, схематически изображенная на рис. 29, а [76]. На участке О А жидкость интенсивно кипит с образованием паровой пленки; участок А—Б — "пленочное кипение", где паровая пленка устойчива и охлаждение происходит поэтому замедленно; участок Б—В — "пузырчатое кипение", где устойчивая паровая пленка разрушается, жидкость непосредственно попадает на охлаждаемую поверхность, кипение протекает весьма интенсивно, и поэтому охлаждение происходит ускоренно. На участке ниже точки В кипение прекращается и происходит конвективный теплообмен, поэтому скорость охлаждения снова замедляется. Такая картина охлаждения металлической поверхности наблюдается обыч'но при. закалке стальной детали в. спокойной или слабо циркулирующей воде или масле. При охлаждении детали быстродвижущейся водой изменение интенсивности подачи воды в широких пределах меняет температурные условия существования "пленочного" или "пузырчатого" кипения, а поэтому влияет на форму кривой охлаждения и на его скорость в различных температурных интервалах. Поэтому наряду с формой кривых охлаждения, соответствующих рис. 29, а (кривые первого вида), часто наблюдаются кривые охлаждения, соответствующие рис. 29, б (кривые второго вида). Такие кривые на-юдаются при большой интенсивности охлаждения (при резком дяном душе либо при подаче воды параллельно закаливаемой
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 20 21 22 23 24 25 26... 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
