Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 142 143 144
|
|
|
|
0,1 Уг9 0,01 0,1 і) 0,3 0,5 0,7я З' Рис. 22. Значения температурного критерия при постоянной температуре поверхности в процессе охлаждения (бесконечно быстрое охлаждение поверхности) и отсутствии температурного градиента по сечению в начальный момент времени) [91 ]: а — неограниченная пластина; б — неограниченный цилиндр в 0,8 0,6 О Л 0,1 1 г в 0,8 0,6 0,4-0,1 1 г О 0,005 0,01 0,05 0,1 0,5 (О 0 0,005 0,01 0,05 0,1 0,5 Го а)5) Рис. 23. Температурный критерий для относительной координаты § = 0,9 при постоянной температуре поверхности (бесконечно быстрое охлаждение поверхности). Данные рассчитаны по формулам (16), (17) и (20): а — неограниченная пластина; б — неограниченный цилиндр; 1 — сквозной нагрев; 2 — поверхностный нагрев При больших значениях критерия Фурье, т. е. в области регулярного режима, относительную температуру с точностью до 1% можно подсчитать по формуле (9), ограничиваясь первым членом ряда. Найденные функции для относительной координаты £ о,9 изображены на рис. 23. Так как в критериальной форме в обозначает температуру данного элементарного объема, а критерий Фурье Ио — безразмерное время, то очевидно, что скорость охлаждения стального тела в элементарном объеме (при данных ~ ив зависимости от температуры может характеризоваться следующей функцией, выраженной в критериальной форме: = /(©.!)•(18) Функцию (18) проще всего найти, производя численное дифференцирование кривых уравнения (15), изображенных на рис. 23. Найденная функция для пластины и цилиндра поверхностных слоев (| = 0,9) и середины тела (| = 0) дана на рис. 24. В соответствии со сказанным выше будем называть ее безразмерной ско ростью охлаждения -^р^-. Прежде, чем рассмотреть полученные результаты, произведем аналогичный анализ для случаев несквозного нагрева. Поверхностный нагрев. Допустим, что перед началом охлаждения температура по сечению закаливаемой детали распределяется по закону параболы второго порядка (рис. 21, кривая 2), тогда начальное условие для этого случая / |т=о = £ + Д*о£2,(19) где А^0 — разность температур поверхности и середины детали перед началом охлаждения. Известно [91], что в этом случае решения уравнения теплопроводности (5) можно представить в виде 0* = 7^Т= 0-^0ь(2°) 1п — 1п где в относительная температура'при сквозном нагреве стальной детали [уравнения (9), (16) и (17)]; "1 ~ Функция-поправка для учета несквозного нагрева детали; у _ д/0 кг --коэффициент, учитывающий неравномер ность нагрева по сечению стальной детали при распре-делении температур по параболе второго порядка. При сквозном нагреве Ыг = 0 (так как А^0 = 0); при резко ыраженном поверхностном нагреве значение к, приближается К_единице.г г
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
