Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 142 143 144
|
|
|
|
тате низкого отпуска при различных температурах (125—200° С) для 10 плавок сталей 55ПП, содержащих углерода 0,52—0,65%. Частные значения прочности укладываются в довольно узкую (±15%) полосу рассеяния. Несколько больший разброс данных, чем в предыдущем случае (для мартеновской плавки Д), может быть объяснен тем, что на этом графике объединены результаты испытаний мартеновских и электродуговых плавок, а также плавок с пологими и крутыми зерновыми характеристиками. Сопоставление, выполненное на графике, показывает, что прочность, достигаемая при оптимальном режиме индукционной закалки стали 55ПП, весьма высока и соизмерима или превосходит максимальную прочность цементированных хромоникелевых сталей и существенно превосходит прочность безникелевых цементованных сталей. На рис. 132 (зона 2) построена зависимость, аналогичная предыдущей для пяти индукционных плавок стали пониженной прокаливаемое™ (содержание углерода от 0,57 до 1%). Плавки выплавлены по одной технологии. Индукционная закалка произведена с оптимальных температур. Полученные значения рас Таблица 34 Свойства сердцевины закаленных образцов стали 55ПП Образцы: диаметр рабочей части 6 мм, средние значения из 5 — 7 испытаний; плавка Д о , О Предел її s S К 3 о. я ^ и £ О о° г m О Ї Термическая обработка н 5 ш О. л и н н О а, о а ш t-о ег а И а о г; ж " ° 5 о aj :итель іеиие О) t о Е ~ £ 2 а а ІОО = % 3 я CJS й 4 2 І* S = Д: § 0J я с к о и а и о Чо о \ о. с к а с ш О й С X Н Индукционная 18 5 80,3 91,6 126,4 14 50,7 35,8 закалка с 840° С, от пуск при 180° С, 1,5 ч Индукционная 28 5 67,3 75,3 114,8 12,7 42,1 29,2 закалка с 865° С, от пуск при 180°С, 2 ч Индукционная 22 7 73 79,8 118,3 13,1 46,3 28,9 закалка с 865° С, от пуск при 180°С, 2 ч Индукционная 16 7 59,5 72,4 94,8 1,7 18,3 34 закалка с 840° С, от пуск при 180° С, 2 ч -Jklj Структура Троосто-сорбит Троосто-сорбит и включения феррита Троосто-сорбит и включения мартенсита Троосто-сорбит и включения мартенсита положены в узкой полосе рассеяния (±10%). Учитывая, что частные значения прочности относятся к"сталям с разным содержанием углерода, можно заключить, что статическая прочность при закалке стали с оптимальных температур при данной твердости не зависит от содержания углерода. Иначе говоря, содержание углерода в поверхностно закаленной стали влияет на достигаемую прочность постольку, поскольку1 оно определяет возможность достичь ту или иную твердость (см. рис. 128). Необходимо подчеркнуть, что эта зависимость не имеет универсального характера, а относится к оптимальным значениям прочности, т. е. справедлива при мелкозернистом строении мартенсита и достаточно глубоком слое закалки (см. рис. 122). Следует помнить, что закалка с перегревом, не снижая твердости, значительно уменьшает прочность поверхностно закаленной стали. Интересно отметить, что лабораторные плавки, выплавленные в индукционных печах, имеют существенно более высокую прочность, чем промышленные мартеновские плавки (см. рис. 132). Особенно велико это превышение (на 40%) при высокой твердости закаленной стали (Н1^С 66). При меньшей твердости {Н1^С 58), а следовательно, и большей пластичности ^то превышение снижается, составляя 20%. Причиной более высокой прочности индукционных плавок является более мелкое зерно, меньшее содержание фосфора и серы и большая пластичность стали в закаленном состоянии. Подводя итог рассмотренным исследованиям, необходимо отметить, что при правильном выборе режима глубинного индукционного нагрева, режима охлаждения и низкотемпературного отпуска для сталей пониженной прокаливаемое™ можно достичь статической прочности при изгибе, равной или превосходящей прочность легированных цементуемых сталей. Причинами этого следует считать следующее: 1) правильный выбор режима глубинного индукционного нагрева и низкотемпературного отпуска позволяет достичь оптимального уровня прочности слоя закалки и получить упрочненную сердцевину, в то время как температурно-временные и другие условия цементации (при закалке с цементационного нагрева) или последующей закалки (в случае применения повторного.нагрева) не дают такой возможности из-за роста зерна аустенита, перенасыщения слоя углеродом и наличия остаточного аустенита; 2) при поверхностной закалке сталей с глубинным индукционным нагревом достигается более глубокий слой, чем при цементации (1,5—2,5 мм вместо 0,8—1,4 мм). Стремление при цементации повышать глубину слоя увеличивает длительность процесса и в обычных производственных условиях ведет к перенасыщению поверхностного слоя детали углеродом, что отрицательно сказывается на прочности цементированного слоя (снижается его хрупкая прочность). В отношении степени упрочнения сердцевины оба метода примерно равноценны. При цементации достигаются значения пре
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 142 143 144
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
