Исследования, проведенные на
головке СГ-28, показывают, что
при отклонении частоты колебаний сварочной головки от
резонансной на
10—50 Гц амплитуда смещения рабочего торца волновода уменьшается на
3—7 мкм. Значит, для
работы в режиме резонанса двух
сварочных головок с
равной амплитудой смещения торцов волноводов собственные частоты колебаний головок должны иметь одинаковое значение. Практически трудно подобрать две
сварочные головки типа
СГ-28, поставляемые в
виде ферритового преобразователя, к
которому приклеен трансформатор упругих колебаний,
отвечающие этому условию. Разброс собственных частот головок
может составлять 200—300 Гц,
что объясняется некоторой разницей в
геометрических
размерах
преобразователей,
неодинаковым качеством склеивания преобразователя с
трансформатором и т.
д.
Зависимость прочности шва
при раздире от
основных параметров
режима при двусторонней сварке носит такой же
характер, как и
при односторонней. На
рис. III. 17
показана зависимость прочности
при раздире соединений пленки полиэтилен+целлофан толщиной
87 мкм от
величины статического давления для
различных значений времени пребывания свариваемой пленки в
зоне контакта с
торцом волновода. Как
видно из рисунка, одно
и то же
значение прочности 2,1
кН/м можно получить в
широком интервале времени сварки —
от 0,12 до
0,040 с, если
только с уменьшением времени, т.
е. с ростом скорости сварки, увеличивать статическое давление. Только при
очень больших скоростях, соответствующих /св=0,034с, прочность начинает заметно падать несмотря на
увеличение давления.
Для одного и
того же времени сварки кривые, соответствующие двусторонней сварке, сдвинуты влево относительно кривых, полученных при
сварке по обычной схеме, хотя
величина оптимального статического давления в
том и другом случаях одинакова. Однако прочность при
двусторонней сварке выше, чем
при односторонней, что
отчетливо видно па
кривых,
соответствующих
гсп = 0,12
с. Это объясняется, по-видимому, тем,
что при двусторонней сварке достигается более симметричное формирование выдавленного из
сварочной зоны
пластицированного
материала. Показанные па
рис. 111.20 срезы швов, полученные при
односторонней и двусторонней
сварке, подтверждают это
предположение.
На рис.
111.21 приведена зависимость скорости сварки от
величины амплитуды рабочего торца волновода для
односторонней и двусторонней сварки. Эта
зависимость носит квадратичный характер,
причем для всех
значений амплитуды скорость двусторонней сварки почти в
четыре раза выше
скорости
односторонней сварки. Это
хорошо согласуется с
теоретическими
предпосылками,
приведенными выше.
Увеличение при
двусторонней сварке почти в
четыре раза энергии, подводимой к
материалу, хорошо также видно из
диаграммы распределения мощности, показанной на
рис. 111.22. Ча-
