Сварочно-монтажные работы в трубопроводном строительстве: Учеб. пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 50 51 52 53 54 55 56... 117 118 119
|
|
|
|
106 глава 5 поточно-расчлененный метод предусматривает в еще большей мере расчленение операций при сварке — каждое звено сварщиков ведет сварку одного (определенного) участка каждого слоя шва, т. е. все звенья сварщиков участвуют в сварке каждого стыка. для этого метода характерна максимальная специализация работы сварщиков. одним из преимуществ этого метода является то, что каждый сварщик сваривает свой участок шва без регулировки режима. однако при поточно-расчлененном методе растут удельные затраты вспомогательного времени, связанные с увеличением числа переходов от стыка к стыку, на сматывание и разматывание кабелей, уборку инструмента и электродов, подготовку к сварке и т.д. на рис. 5.5 показана схема расстановки сварщиков по стыку при сварке секции труб поточно-расчлененным методом на строительстве одного из газопроводов диаметром 1220 мм. сварку первого слоя шва электродами с целлюлозным покрытием выполняют одновременно 4 сварщика, каждый из которых сваривает определенный участок шва. общее время сборки, подогрева и сварки первого слоя шва составляет 8—10 мин. после сварки осуществляется сошлифовка первого слоя примерно на 1 /4 его толщины для полного раскрытия зашлакованных "карманов" и создания плоской подложки для сварки второго слоя шва. сварку второго слоя — "горячего" прохода выполняют три сварщика электродами с целлюлозным покрытием незамедлительно, чтобы температура стыка не опускалась ниже 70°с. время сварки второго слоя шва составляет 8 мин. , включая затраты на зачистку шва и переходы сварщиков. для сохранения указанного темпа (сварка одного стыка за 8—10 мин. или 50-60 стыков в смену) последующие стыки выполняют 5 пар сварщиков электрода.ми с основны.м покрытием диаметром 4 мм. Рис. 5.5. схема расстановки сварщиков по стыку при сварке первого (а) и второго (б) слоев шва электродами с органическим покрытием и при сварке заполняющих и облицовочного слоев шва электродами с основным покрытием (в) ручная злектродуговая сварка 107 5.4. Сварка трубопроводов из сталей повышенной и высокой прочности в отечественной и зарубежной практике трубопроводного строительства применяют стали с пределом прочности 550-650 мпа, что способствует уменьшению металлоемкости конструкций. при.менение . микродобавок ванадия, ниобия и титана позволило значительно повысить механические свойства стали за счет выделения карбидных и карбонитридных фаз. эти стали (13г1сб-у; 10г2фб, 09г2фб, 12г2с6, 10г2фбю и т.п.) более склонны к росту зерна в околошовной зоне, а при высоких скоростях охлаждения в них появляются неравновесные структуры закалочного характера и холодные трещины. при разработке технологии сварки сталей повышенной и высокой прочности рассчитывают тепловой режим, при котором предотвращается образование мартенсита и холодных трещин; выбирают сварочные материалы, обеспечивающие высокую технологическую прочность наплавленного металла и равнопрочность его с основным металлом. требуемый тепловой режим сварки обеспечивают соответствующим установлением погонной энергии процесса q/VcB или введением в технологический процесс сварки подогрева металла перед сваркой или в процессе свар ки. возможность выбора погонной энергии процесса в значительной степени зависит от способа сварки. для ручной сварки она может быть в пределах 4-АО кдж/см, а для автоматической сварки под флюсом 16-100 кдж/см. применение режимов с большими погонными энергиями предотвращает закалку, но приводит к чрезмерному перегреву основного металла в околошовной зоне, что неприе.мле. мо для этих сталей. при сварке корневого слоя шва стыков трубопроводов электродами с основным покрытием (уони-13/55) диаметром 3-3,25 мм погонная г„:с с, = 0,55% 8 та 12 ш т 1в і\мм Рис. 5.6. зависимость минимально допустимой начальной температуры То от толщины металла 6 и эквивалента углерода t{. 1,2 — для электродов соответственно с целлюлозным и основным покрытием
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 50 51 52 53 54 55 56... 117 118 119
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
