Многоэлектродные машины для контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 228 229 230 231 232 233 234... 258 259 260
|
|
|
|
Рассмотрим некоторые особенности этих трех видов расчета. Изгиб в плоскости рамы. Для статически определимых конструкций— балок или консолей деформации от изгиба моментом Мх определяются тривиально. Поэтому остановимся на расчете статически неопределимых конструкций, наиболее часто встречающихся в многоэлектродных машинах,— замкнутых и П-образных рам. Узловые моменты таких рам обычно определяют методом перемещений. Удобным способом, особенно для симметричных рам, является итерационный метод X. Кросса. В табл. 9.1 приводятся основные случаи нагружения рам, узловые моменты, соответствующие этим видам нагружения, и эпюры изгибающих моментов. После определения узловых моментов рассматривают деформацию балки (ригеля рамы). Прогибы балки наиболее просто определять методом Мора. Используя формулу Мора без учета продольных и поперечных сил, будем иметь для любого сечения балки выражение_ где Mz — изгибаюншй момент в сечении балки от силовых факторов (рабочая нагрузка и узловые моменты); М, — изгибаю-іций момент от единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения. Перемножая эпюры Mz и Mi по правилу Верещагина, определяют интеграл Мора j M^Midz и затем прогибы балки. Как уже указывалось, допустимые прогибы рам в вертикальной плоскости лимитируются допустимой кривизной свариваемых изделий. При больших прогибах существенно снижается срок службы электродов (уменьшается, запас на износ электродов). Обычно наибольшие деформации конструкций электросварочных частей не превышают 1,5—2 мм. Кручение электродных балок (ригелей рам). Балки многоэлектродных машин в сечении представляют собой, как правило, тонкостенные коробки. Па рис. 9.1,/с представлено сечение рассчитываемой балки; на рис. 9.1,з — расчетная схема и эпюра крутящих моментов; на рпс. 9.1, и — эпюра углов закручивания сечения балки. Принимая допущение о равномерности распределения касательных напряжений от деформации кручения по толщине стенки, определяем напряжения и деформации методом Бредта. Относительный угол закручивания замкнутого тонкостенного стержня с различной толщиной стенок определяется формулой e-.^^P-(f)-^,(9.1) 4G(o)V 6 '^ ' где S~2{a + b) —длина замкнутого контура по средней линии; 232
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 228 229 230 231 232 233 234... 258 259 260
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
