Технология электрической сварки плавлением — Учебник для машиностроительных техникумов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 89 90 91 92 93 94 95... 229 230 231
|
|
|
|
нении материалов с физическими свойствами, отличающимися от стали. Эти изменения свойств следует учитывать. Пример. Определить укорочение и стрелу прогиба тавровой балки из низкоуглеродистой стали (рис. 76) от сварки поясного шва. 1. По заданным размерам поперечного сечения находим необходимые для расчета величины: площадь сечения балки F, ординату центра тяжести Z, момент инерции J: Fx ^ 10-1-112-1 = 22 см; ^^/,е.-/г„^27.5 мм ^2,75 см; 44 1-103 J = J^ + Jy=-К 10-1 -3,25-^ 12 niiiiiiiiniimiiiniiliiiMimiiiiiiiiiii ТТЇЇТТ 7 L=8000 324,6 CM^. m i-* 1 1 r \ ll IN Рис. 76. Расчетная длина и сечение тавровой балки 2. Зная катет шва, находим площадь его сечения f =-^-11,05А^ = -^-}1,05-6.1,5 = 27,7 мм^. 3. Энергия сварки определяется по формуле (25) 7ц = 650F = 650-27,5 = 17 875 Дж/см. 4. Определяем относительное продольное укорочение по оси балки по формуле (95) Дц.т = 0,83-10-8-650 = 5,42.10-^ 5. Определяем кривизну балки, возникающую от наложения продольного шва по одной стороне, по всей длине полосы — по формуле (96) С = 0.83.10-6= 1,26.10-*. 6. Определяем стрелу прогиба балки по формуле (100) 640 ООО /= 1,26-10-* 8 = 10,1 см. 7. Определяем общее укорочение балки по формуле (99) AL = 5,42-10-^-800 = 0,433 см. Наряду С тепловыми напряжениями при сварке могут возникнуть структурные напряжения, обусловленные пре 1000 вращениями и изменениями структуры в тех зонах основного металла, которые в процессе сварки нагреваются выше критических температур. В сталях особенно легко могут возникнуть структурные напряжения при образовании мартенсита, обладающего наибольшим удельным объемом. При сварке или наплавке околошовная зона имеет участки, нагреваемые выше точек Лсі и Асз начала и конца образования аустенита. Эти превращения, сопровождающиеся изменением объема, характерны для всех марок стали. Однако изменение объема у низкоуглеродистой стали всегда происходит при температурах выше 600 °С, когда сталь находится в пластичном состоянии и предел упругости ее близок к нулю. Поэтому происходящие объемные изменения не сопровождаются образованием напряжений в металле. Зависимость объемных изменений в стали при нагреве и охлаждении от температуры показана на рис. 77. Кривая 1 показывает, как будет меняться объем стали при нагревании, для всех марок стали она будет одинаковой. При этом до температуры Aci п после Лсз изменение объема стали происходит пропорционально температуре нагрева. Но в интервале температур Ас^—Ас^ в связи с тем, что коэффициент теплового расширения для а-железа составляет 1,2-10"^, а для -у-железа 2,0-10"^, наблюдаем уменьшение объема при нагревании с температуры Aci до температуры Лсд. При охлаждении изменение объема идет по кривой 2 (рис. 77), и распад аустенита в малоуглеродистой стали происходит в интервале температур Лсд—Aci, т. е. между 900—700 °С, когда сталь весьма пластична; эти изменения объема происходят незаметно, без образования напряжений. Иное положение создается при охлаждении легированных закаливающихся сталей, у которых из-за склонности Рис. 77. Зависимость объемных изменений в стали при нагреве и охлаждении от температуры; 1— кривая нагрева для всех сталей; 2— кривая охлаждения для низко-углеродистой стали; 3 — кривая охлаждения легированной стали 182 183
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 89 90 91 92 93 94 95... 229 230 231
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
