Технология электрической сварки плавлением — Учебник для машиностроительных техникумов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 87 88 89 90 91 92 93... 229 230 231
|
|
|
|
Рис. 73. Диаграмма растяжений пластичной стали (7) и хрупкого чугуна (2) ИЛИ чугуна (рис. 73). Как видно из рисунка, кривая 2 резко отличается от кривой J. Определим относительное укорочение Є, которое должен претерпеть равномерно нагретый жестко закрепленный стержень при охлаждении от 600 °С (когда упругие свойства считаем равными нулю) до 0° Е аГ = 1,2-10-^-600 = 0,0072 = 0,72 %. Сопоставляя нолученпое относительное укорочение для жестко закреилсиного образца (по завершении термического цикла) — 0,72 % — с относительным удлинением, соответствующим границе площадки текучести, отмеченной точкой с (рис. 73), равным для пластичной стали 2—3 %, видим, что это укорочение образца значительно мень-ПІЄ деформаций, определяемых площадкой текучести. Если учесть, что разрушение образца из пластичной стали происходит при Д/// = 20—24 %, то станет очевидным, что при охлаждении образца используется только незначительная часть общего запаса его пластичности, поэтому ожидать его разрыва нет оснований. В то же время жестко закрепленный стержень из непластичного материала, претерпевая подобный термический цикл, может разрушиться, так как такой образец при растяжении не только не имеет площадки текучести (рис. 73, кривая 7), но и общий запас деформационной способности его является слишком малым. Это создает определенное затруднение при сварке хрупких материалов и требует применения специальной технологии. Деформации и напряжения при неравномерном нагреве Процессы, наблюдаемые при неравномерном нагреве, рассмотрим для случая наплавки валика быстро перемещающейся дугой на кромку полосы, допуская при этом некоторые упрощения: 1)действительное распределение температуры при наплавке (рис. 74, а) с небольшой погрешностью принимаем по схеме (рис. 74, б); 2)зависимость предела текучести от температуры примем, как показано штриховой линией на рис. 72; 3)полосу по ширине можно разбить на две части: на полоску 1, равномерно нагреваемую при наплавке валика и ограниченной изотермой 600 °С, и полоску П, остающуюся холодной, по лагая при этом, что они могут быть и не связаны между собой. (Отношение ширины полоски I к полоске П принимаем примерно равной 0,25.) Тогда при наплавке валика на кромку полоски I, полагая ее не связанной с полоской И II 600° 600' Рнс. 74. Распределение температуры при наплавке валика на кромку полосы: а — действительное; б — схематизированное Рис. 75. Схема развития деформаций и напряжений при наплавке валика на кромку полосы (рис. 75, а), и при нагреве ее до температуры Т она удлинилась бы, и ее длина оказалась бы равной = /о (1 -Ь аТ), где а — коэффициент линейного расширения. Длина полоски И при этом осталась бы неизменной. Но так как нагреваемая полоска I и полоска И связаны между собой, то удлиняясь, полоска 1 заставит удлиниться прилегающие к ней волокна полоски Н за счет ее изгиба и растяжения. Это вызовет упругие напряжения сжатия в полоске I и реактивные упругие напряжения растяжения в полоске II. 179 178
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 87 88 89 90 91 92 93... 229 230 231
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
