Технология электрической сварки плавлением — Учебник для машиностроительных техникумов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 162 163 164 165 166 167 168... 229 230 231
|
|
|
|
аустенита, а в д"|юрмированных швах и внутрикристалли-тов — по линиям сдвига и между ними. ' в аустенитно-ферритных швах интервал температур образования о-фазы значительно шире, н скорость протекания превращений выше, чем в однофазных аустенитных швах. Это результат большей скорости диффузии элементов в феррите, чем в аустените; процесс сигматизации аустенитно-ферритных швов резко ускоряется с повышением температуры.' Длительггый нагрев аустенитно-ферритных швов при температуре 650—875 ^^^С вызывает перерождение феррита в а-фазу. Характерно, что в однопроходных швах, находящихся в области опасных температур непродолжительное время, а-фаза не образуется. Но при многопроходной сварке толстой аустенитной стали типа 18—9 в нижних слоях, если они содержат много ферритизаторов, многократное термическое воздействие может вызвать перерождение отдельных участков феррита в а-фазу и охрупчивание шва может быть столь значительным, что еще в процессе сварки шов разрушится. Поэтому для обеспечения жаропрочности сварных соединений из аустенитно-ферритной стали необходимо ограничивать количество феррита в сварных швах. Как показал опыт, оно не должно превышать 5—7 %. В этом случае сварные швы могут длительно работать при температуре до 600—650 "С без значительного охрупчивания. Проверка содержания феррита в наплавленном металле по химическому составу может производиться по диаграмме Шеффлера (см. рис. 67). Но более точные данные по содержанию феррита получают при использовании специальных приборов, гак называемых ферритометров. Технология сварки хромоникелевых аустенитных сталей. Все заготовительные операции на аустенитных^ сталях, выполняемые методами холодной или горячей обработки, производятся в основном теми же способами и на том же оборудовании, что и для углеродистых конструкционных сталей. Подготовка кромок деталей под сварку должна производиться механическим путем (фрезерова-шіем, строжкой, токарной обработкой). Допускается подготовка кромок сжатой дугой или газофлюсовой резкой, требующей последующей механической зачистки огне-резиых кромок иа глубину не менее 0,8 мм. При сборке деталей перед прихваткой и сваркой во избежание образования надрезов и трещиц на поверх ности основного металла в месте попадания брызг расплавленного металла участки рядом со швом должны бьпъ покрыты одним из видов защитных покрытий, рекомендованных на с. 281. При изготовлении сварных конструкций из аустенитных сталей могут применяться все способы электрической сварки плавлением. Выбор способа сварки производится сучетом толгцины свариваемого металла, размеров и формы конструкции, расположения швов в пространстве и их доступности, требований к сварным соединениям и т. д. , Основной особенностью ручной дуговой сварки аустенитных сталей является необходимость обеспечения требуемого химического состава металла шва при различных типах сварных соединений и пространственных положениях сварки с учетом изменения доли участия основного и электродного металла в металле шва. Это заставляет корректировать состав покрытия с целью обеспечения необходимого содержания в шве феррита и тем самым ггредупреждения образования в шве горячих трещин. Этим же достигается и необходимая жаропрочность и коррозионная стойкость швов. Применением электродов с фтористокальциевым покрытием, уменьшаюгцим угар легирующих элементов, достигается получение металла шва с необходимым химическим составом и структурами. Уменьшению угара легирующих элементов способствует и поддержание короткой дуги без поперечных колебаний электрода. Последнее уменьшает и вероятность образования дефектов на поверхности основного металла в результате прилипания брызг. Состав покрытия электрода определяет необходимость применения постоянного тока обратной гюлярности (при переменном токе илн постоянном токе прямой полярности дуга неустойчива), величину которого определяют по формуле (П2), а коэффициент К в зависимости от диаметра электрода принимают не более 25—30 А/мм. В потолочном и вертикальных положениях силу сварочного тока уменьшают на 10—30 % по сравнению с силой тока, выбранной для нижнего положения сварки. Сварку покрытыми электродами рекомендуется выполнять валикамп малого сечения и для повышения стойкости против горячих трещин применять электроды диаметром 3 мм с минимальным проплавлением основного металла. Тщательная прокалка электродов перед сваркой, режим которой определяется их маркой, способствует 3S8 329
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 162 163 164 165 166 167 168... 229 230 231
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
