металлГ^Го ЗНаЧ6НИе "М.ееТ пРавильный выбор присадочного металла. Чтобы получить свойства металла шва близкие к свойствам основного металла (прочность, плап^но^Г^^о^

їгп'^іп МикР°стРУктУРа металла шва из сплава АМгб (а) и ГоГметаЗАМгб д^*™*-*» микроструктура оїїв-

стойкость, теплофизические характеристики и пр ) целесообразно использовать присадочный металл того же состава,' чтСи^основной Однако из-за повышенной склонности большинства' ставов алюми-

ния к кристаллизационным трещинам более рационально применять присадочный материал, который, отличаясь по составу от свариваемого сплава, обеспечил бы проведение эффективного комплексного легирования с использованием модификаторов. Так.для технического алюминия и сплавов АМг, склонных к трещинам при [Ре]: [51] 1, применяют сварочные материалы, позволяющие вводить в металл шва недостающее количество Ре. При сварке сплавов АМг системы А1 — А^, а также сплавов АВ, в качестве присадки пользуются сплавом АК (силумин), содержащим до 6% Э1. Здесь кремний, образующий ликват, хорошо «залечивает» возникающие трещины и сужает интервал твердо-жидкого состояния. При сварке сплавов АМг возможно применение присадки АМгЗ, обеспечивающей получение металла шва, также не склонного к трещинам, но имеющего более высокие остальные характеристики. Для сварки дуралю-мина системы А1 — Си — Мй', весьма склонного к трещинам в шве и околошовной зоне, наиболее целесообразно легировать шов титаном, медью и никелем, используя присадочный материал типа В61. Образующийся в этом случае интерметаллид Си№А1 приводит к резкому снижению трещинообразования.

Проблемы, связанные с тепловым воздействием на металл при сварке алюминия и его сплавов. Изменение структуры и свойств металла в зоне термического влияния. При сварке технического алюминия, а также сплавов типа АМц и АМг, не подвергающихся упрочнению термической обработкой, существенных изменений в зоне термического влияния не наблюдается. Если сваривается нагартованный металл, то вследствие процесса рекристаллизации в зоне термического влияния может иметь место некоторое снижение его твердости. Прочность такого сварного соединения также снижается — на 10—20% по сравнению с прочностью основного металла (сплавы АМц и АМг).

Значительно более сложные процессы протекают в зоне термического влияния сплавов, упрочняемых термообработкой. В этом случае полнота превращений и протяженность соответствующих .участков зависят от термического цикла, который в свою очередь определяется геплофизическими свойствами сплава, способом и режимом сварки.

Известно, что термическая обработка упрочняемых сплавов основана на увеличении растворимости легирующего элемента в основном алюминиевом растворе с повышением температуры. Так, в сплаве А1 — Си растворимость меди в алюминии при комнатной температуре составляет 0,5%, а при температуре 548 °С — 5,7%. Следовательно, нагрев до определенной температуры сплав А1 — Си, можно привести его в однофазное состояние, а затем, быстро охладив, сохранить это состояние и при комнатной температуре. Так создается пересыщенный медью твердый раствор, который в определенных условиях распадается и приобретает упрочнение. Процесс этот называется старением.